Home


About us
PALM
PALM-4U
Installation
Release notes
Documentation
Getting Help
Gallery
Developers area

Changeset 344 for palm/trunk


Ignore:
Timestamp:
Jun 24, 2009 2:12:22 PM (16 years ago)
Author:
maronga
Message:

documentation update for the coupling

Location:
palm/trunk/DOC/app
Files:
3 edited

Legend:

Unmodified
Added
Removed

  • palm/trunk/DOC/app/chapter_3.8.html

    r197 r344  
    11<!DOCTYPE HTML PUBLIC "-//W3C//DTD HTML 4.0 Transitional//EN">
    2 <html><head>
    3 
    4   <meta http-equiv="CONTENT-TYPE" content="text/html; charset=windows-1252">
    5  
    6 
    7 
    8   <title>PALM chapter 3.8</title><meta name="GENERATOR" content="StarOffice 7 (Win32)">
    9 
    10   <meta name="AUTHOR" content="Siegfried Raasch">
    11 
    12   <meta name="CREATED" content="20040809;13460943">
    13 
    14   <meta name="CHANGED" content="20041112;15085727">
    15 
    16   <meta name="KEYWORDS" content="parallel LES model">
    17 
    18   <style>
    19 <!--
    20 @page { size: 21cm 29.7cm }
    21 -->
    22   </style></head>
    23 
    24 <body style="direction: ltr;" lang="en-US">
    25 
    26 <h3 style="line-height: 100%;">3.8 Coupled model runs</h3>
    27 
    28 <p style="line-height: 100%;">Starting from version 3.4
    29 PALM allows coupled atmosphere-ocean model runs. By analogy with the
    30 modular structure of PALM, <span style="font-weight: bold;">mrun</span>
    31 starts the coupled model as two concurrent executables, the atmosphere
    32 version and&nbsp;the ocean version of PALM.</p>
    33 
    34 <p style="line-height: 100%;">Currently, the coupler
    35 is at an experimental stage using a simple MPI2 intercommunicator that
    36 matches the atmosphere and ocean processors one-to-one. This approach
    37 has&nbsp;limited flexibility and performance, because it requires
    38 identical horizontal numerical grids and it uses the same number of
    39 atmosphere and ocean processors, which does not necessarily guarrantee
    40 a good load balancing.</p>
    41 
    42 <p style="line-height: 100%;">The coupler establishes a
    43 one-way interaction between the
    44 atmosphere and the ocean. The atmosphere sends its bottom surface
    45 fluxes
    46 (temperature, humidity, momentum) to the ocean. The ocean sends its top
    47 surface temperature to the atmosphere. The atmosphere assumes
    48 saturation of humidity and zero wind speed at its bottom surface. For
    49 calculations with <a href="chapter_4.1.html#humidity">humidity</a>
    50 = .T. the atmospheric evaporation leads to a salinity flux in the ocean
    51 (see e.g. Steinhorn 1991, JPO 21, p. 1681).</p>
    52 
    53 <p style="line-height: 100%;">The full MPI-2
    54 standard must be available in order to use the coupling, and it must be
    55 activated by adding the preprocessor directive <tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">-D__mpi2</font></tt>
    56 to <tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">cpp_options</font></tt>
    57 in the .mrun.config configuration file. (Note: MPI-2 is
    58 not available for the IBM-Regatta systems.) To start a
    59 coupled&nbsp;model run,
    60 this must be requested with the <b>mrun</b> option <tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">-Y</font>.</tt>
    61 This tells <span style="font-weight: bold;">mrun</span>
    62 to start two PALM executables. Coupled runs are only possible in
    63 parallel mode, which means that the <b>mrun</b> option <tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">-K parallel</font></tt>
    64 must also be set.&nbsp;The <b>mrun</b> call
    65 for coupled runs has to include the following coupling-related options:
    66 </p>
    67 
    68 <ul>
    69 
    70   <p style="line-height: 100%;"><tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">mrun </font></tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">...</font><tt><font style="font-size: 10pt;" size="2"> -K parallel -r
    71 &ldquo;d3# d3o# </font></tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">...</font><tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">&rdquo;</font></tt><tt><font style="font-size: 10pt;" size="2"> </font></tt><tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">-X </font></tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">...</font><tt><font style="font-size: 10pt;" size="2"> -Y</font></tt><tt>.</tt></p>
    72 
    73 </ul>
    74 
    75 <p style="line-height: 100%;">The <tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">-X </font></tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">...</font><tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">&nbsp;</font></tt>option
     2<HTML>
     3<HEAD>
     4        <META HTTP-EQUIV="CONTENT-TYPE" CONTENT="text/html; charset=utf-8">
     5        <TITLE>PALM chapter 3.8</TITLE>
     6        <META NAME="GENERATOR" CONTENT="OpenOffice.org 3.0  (Unix)">
     7        <META NAME="AUTHOR" CONTENT="Siegfried Raasch">
     8        <META NAME="CREATED" CONTENT="20040809;13461000">
     9        <META NAME="CHANGED" CONTENT="20090624;16024200">
     10        <META NAME="KEYWORDS" CONTENT="parallel LES model">
     11        <STYLE TYPE="text/css">
     12        <!--
     13                @page { size: 8.27in 11.69in }
     14                P { color: #000000 }
     15                H3 { color: #000000 }
     16                PRE { color: #000000 }
     17        -->
     18        </STYLE>
     19</HEAD>
     20<BODY LANG="en-US" TEXT="#000000" DIR="LTR">
     21<H3 STYLE="line-height: 100%">3.8 Coupled model runs</H3>
     22<P STYLE="line-height: 100%">Starting from version 3.4 PALM allows
     23coupled atmosphere-ocean model runs. By analogy with the modular
     24structure of PALM, <B>mrun</B> starts the coupled model as two
     25concurrent executables, the atmosphere version and&nbsp;the ocean
     26version of PALM.</P>
     27<P STYLE="line-height: 100%">Currently, the coupler is at an
     28experimental stage using either a MPI2 (more flexible) or a MPI1
     29intercommunicator that matches the atmosphere and ocean processors
     30one-to-one. This approach has&nbsp;limited flexibility and
     31performance, because it requires identical horizontal numerical grids
     32and it uses the same number of atmosphere and ocean processors, which
     33does not necessarily guarrantee a good load balancing.</P>
     34<P STYLE="line-height: 100%">The coupler establishes a one-way
     35interaction between the atmosphere and the ocean. The atmosphere
     36sends its bottom surface fluxes (temperature, humidity, momentum) to
     37the ocean. The ocean sends its top surface temperature to the
     38atmosphere. The atmosphere assumes saturation of humidity and zero
     39wind speed at its bottom surface. For calculations with <A HREF="chapter_4.1.html#humidity">humidity</A>
     40= .T. the atmospheric evaporation leads to a salinity flux in the
     41ocean (see e.g. Steinhorn 1991, JPO 21, p. 1681).</P>
     42<P STYLE="line-height: 100%">If the full MPI-2 standard is available,
     43it can be activated by adding the preprocessor directive <TT><FONT SIZE=2>-D__mpi2</FONT></TT>
     44to <TT><FONT SIZE=2>cpp_options</FONT></TT> in the .mrun.config
     45configuration file. Otherwise, PALM will use a coupling via MPI1. To
     46start a coupled&nbsp;model run, this must be requested with the <B>mrun</B>
     47option <TT><FONT SIZE=2>-Y “#1 #2”</FONT></TT><TT><FONT FACE="Times New Roman, serif"><FONT SIZE=3>,
     48where </FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Andale Mono"><FONT SIZE=2>#1</FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Times New Roman, serif"><FONT SIZE=3>
     49is the number of processors for the atmospheric and </FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Andale Mono"><FONT SIZE=2>#2</FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Times New Roman, serif"><FONT SIZE=3>
     50the number of processors for the oceanic version of PALM (Please note
     51that currently only one-to-one topologies are supported and </FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Andale Mono"><FONT SIZE=2>#1</FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Times New Roman, serif"><FONT SIZE=3>
     52must be equal to </FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Andale Mono"><FONT SIZE=2>#2</FONT></FONT></TT><TT><FONT FACE="Times New Roman, serif"><FONT SIZE=3>).
     53</FONT></FONT></TT><FONT FACE="Times New Roman, serif"><FONT SIZE=3>Thi</FONT></FONT>s
     54tells <B>mrun</B> to start two PALM executables. Coupled runs are
     55only possible in parallel mode, which means that the <B>mrun</B>
     56option <TT><FONT SIZE=2>-K parallel</FONT></TT> must also be set.&nbsp;The
     57<B>mrun</B> call for coupled runs has to include the following
     58coupling-related options:
     59</P>
     60<UL>
     61        <P STYLE="line-height: 100%"><TT><FONT SIZE=2>mrun </FONT></TT><FONT SIZE=2>...</FONT><TT>
     62        </TT><TT><FONT SIZE=2>-K parallel -r “d3# d3o# </FONT></TT><FONT SIZE=2>...</FONT><TT>”
     63        </TT><TT><FONT SIZE=2>-X </FONT></TT><FONT SIZE=2>...</FONT><TT> </TT><TT><FONT SIZE=2>-Y
     64        “#1 #2”</FONT></TT><TT>.</TT></P>
     65</UL>
     66<P STYLE="line-height: 100%">The <TT><FONT SIZE=2>-X </FONT></TT><FONT SIZE=2>...</FONT><TT>&nbsp;</TT>option
    7667here specifies the total number of processors assigned to the coupled
    77 model. Currently, half of them are assigned to each of the two coupled
    78 executables. Therefore it is advisable to specify an even number
    79 with&nbsp;<tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">-X </font></tt><font style="font-size: 10pt;" size="2">...</font><tt>
    80 </tt>. Otherwise, in case of an odd total number of processors,
    81 one processor remains idle.</p>
    82 
    83 <p style="line-height: 100%;">Each coupled executable has
    84 its own, unique set of I/O filenames; <a href="chapter_3.4.html#coupled">chapter 3.4</a> gives
    85 information on file name conventions of coupled runs. The configuration
    86 file .mrun.config has to be extended for coupled runs. It is
    87 recommended to duplicate existing file connection identifiers such as
    88 "d3#", "pr#" etc. using the coupled ocean filenames accordingly. For
    89 example,&nbsp;the example of the previous chapters could be
    90 duplicated as follows:</p>
    91 
    92 <pre style="line-height: 100%;"><a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN</font></a><font style="font-size: 10pt;" size="2"> in:job:npe d3# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT _p3d</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN in:job:npe d3f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT _p3df</font><br><a href="chapter_3.4.html#BININ"><font style="font-size: 10pt;" size="2">BININ</font></a><font style="font-size: 10pt;" size="2"> in:loc d3f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _d3d</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">#</font><br><a href="chapter_3.4.html#BINOUT"><font style="font-size: 10pt;" size="2">BINOUT</font></a><font style="font-size: 10pt;" size="2"> out:loc restart ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _d3d<br>#</font><br><a href="chapter_3.4.html#RUN_CONTROL"><font style="font-size: 10pt;" size="2">RUN_CONTROL</font></a><font style="font-size: 10pt;" size="2"> out:loc:tr d3# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING _rc</font><br><a href="chapter_3.4.html#HEADER"><font style="font-size: 10pt;" size="2">HEADER</font></a><font style="font-size: 10pt;" size="2"> out:loc:tr d3# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING _header</font><br><a href="chapter_3.4.html#PLOT1D_PAR"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PLOT1D_PAR</font></a><font style="font-size: 10pt;" size="2"> out:loc:tr pr# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _pr_par</font><br><a href="chapter_3.4.html#PLOT1D_DATA"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PLOT1D_DATA</font></a><font style="font-size: 10pt;" size="2"> out:loc:tr pr# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _pr_in<br>#<br></font><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN</font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">_O</span> in:job:npe d3<span style="font-weight: bold;">o</span># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">p3d</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN<span style="font-weight: bold;">_O</span> in:job:npe d3<span style="font-weight: bold;">o</span>f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">p3df</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">BININ</font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">_O</span> in:loc d3<span style="font-weight: bold;">o</span>f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">d3d</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">#</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">BINOUT</font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">_O</span> out:loc restart ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">d3d</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">#</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">RUN_CONTROL<span style="font-weight: bold;">_O</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"> out:loc:tr d3<span style="font-weight: bold;">o</span># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">rc</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">HEADER</font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">_O</span> out:loc:tr d3<span style="font-weight: bold;">o</span># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">header</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">PLOT1D_PAR<span style="font-weight: bold;">_O</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"> out:loc:tr pr<span style="font-weight: bold;">o</span># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">pr_par</font><br><font style="font-size: 10pt;" size="2">PLOT1D_DATA</font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">_O</span> out:loc:tr pr<span style="font-weight: bold;">o</span># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT <span style="font-weight: bold;">_</span></font><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;">o</span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">pr_in</font><br></pre>
    93 
    94 <p style="line-height: 100%;">The coupled ocean model
    95 filenames in the first column (e.g.<font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-family: mon;"> </span><a href="chapter_3.4.html#PARIN">PARIN_O</a></font>)&nbsp;must
    96 be specified as given in <a href="chapter_3.4.html#coupled">chapter
    97 3.4</a>; the file connection identifiers (e.g.&nbsp; <font style="font-size: 10pt;" size="2">d3o#</font>)
    98 and the file name extension (e.g. &nbsp;<font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-weight: bold;"><span style="font-family: mon;"></span></span>_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">o_</font><font style="font-size: 10pt;" size="2">p3d</font>)
    99 may be changed at the user's discretion.</p>
    100 
    101 <p style="line-height: 100%;">The coupler requires the
    102 following parameters to be equal in both <a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-family: mon;"></span>PARIN</font></a>
    103 and&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a>:
    104 <a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a>, <a href="chapter_4.1.html#dy">dy</a>, <a href="chapter_4.1.html#nx">nx</a>, <a href="chapter_4.1.html#ny">ny</a>, <a href="chapter_4.2.html#dt_coupling">dt_coupling</a>, <a href="chapter_4.2.html#end_time">end_time</a>, <a href="chapter_4.2.html#restart_time">restart_time</a>,
    105 <a href="chapter_4.2.html#dt_restart">dt_restart</a>.
    106 In the coupled atmosphere executable,&nbsp;<a href="chapter_4.2.html#bc_pt_b">bc_pt_b</a> is
    107 internally set and does not need to be prescribed; in the coupled ocean
    108 executable, <a href="chapter_4.2.html#bc_uv_t">bc_uv_t</a>&nbsp;is
     68model. Currently, half of them are assigned to each of the two
     69coupled executables. Therefore it is advisable to specify an even
     70number with&nbsp;<TT><FONT SIZE=2>-X </FONT></TT><FONT SIZE=2>...</FONT><TT>
     71</TT>. Otherwise, in case of an odd total number of processors, one
     72processor remains idle.</P>
     73<P STYLE="line-height: 100%">Each coupled executable has its own,
     74unique set of I/O filenames; <A HREF="chapter_3.4.html#coupled">chapter
     753.4</A> gives information on file name conventions of coupled runs.
     76The configuration file .mrun.config has to be extended for coupled
     77runs. It is recommended to duplicate existing file connection
     78identifiers such as &quot;d3#&quot;, &quot;pr#&quot; etc. using the
     79coupled ocean filenames accordingly. For example,&nbsp;the example of
     80the previous chapters could be duplicated as follows:</P>
     81<PRE STYLE="line-height: 100%"><A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN</FONT></A> <FONT SIZE=2>in:job:npe d3# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT _p3d</FONT>
     82<FONT SIZE=2>PARIN in:job:npe d3f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT _p3df</FONT>
     83<A HREF="chapter_3.4.html#BININ"><FONT SIZE=2>BININ</FONT></A> <FONT SIZE=2>in:loc d3f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _d3d</FONT>
     84<FONT SIZE=2>#</FONT>
     85<A HREF="chapter_3.4.html#BINOUT"><FONT SIZE=2>BINOUT</FONT></A> <FONT SIZE=2>out:loc restart ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _d3d</FONT>
     86<FONT SIZE=2>#</FONT>
     87<A HREF="chapter_3.4.html#RUN_CONTROL"><FONT SIZE=2>RUN_CONTROL</FONT></A> <FONT SIZE=2>out:loc:tr d3# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING _rc</FONT>
     88<A HREF="chapter_3.4.html#HEADER"><FONT SIZE=2>HEADER</FONT></A> <FONT SIZE=2>out:loc:tr d3# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING _header</FONT>
     89<A HREF="chapter_3.4.html#PLOT1D_PAR"><FONT SIZE=2>PLOT1D_PAR</FONT></A> <FONT SIZE=2>out:loc:tr pr# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _pr_par</FONT>
     90<A HREF="chapter_3.4.html#PLOT1D_DATA"><FONT SIZE=2>PLOT1D_DATA</FONT></A> <FONT SIZE=2>out:loc:tr pr# ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT _pr_in</FONT>
     91<FONT SIZE=2>#</FONT>
     92<FONT SIZE=2>PARIN</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT><FONT SIZE=2> in:job:npe d3</FONT><FONT SIZE=2><B>o</B></FONT><FONT SIZE=2># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_p3d</FONT>
     93<FONT SIZE=2>PARIN</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT><FONT SIZE=2> in:job:npe d3</FONT><FONT SIZE=2><B>o</B></FONT><FONT SIZE=2>f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/INPUT </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_p3df</FONT>
     94<FONT SIZE=2>BININ</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT><FONT SIZE=2> in:loc d3</FONT><FONT SIZE=2><B>o</B></FONT><FONT SIZE=2>f ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_d3d</FONT>
     95<FONT SIZE=2>#</FONT>
     96<FONT SIZE=2>BINOUT</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT><FONT SIZE=2> out:loc restart ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_d3d</FONT>
     97<FONT SIZE=2>#</FONT>
     98<FONT SIZE=2>RUN_CONTROL</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT> <FONT SIZE=2>out:loc:tr d3</FONT><FONT SIZE=2><B>o</B></FONT><FONT SIZE=2># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_rc</FONT>
     99<FONT SIZE=2>HEADER</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT><FONT SIZE=2> out:loc:tr d3</FONT><FONT SIZE=2><B>o</B></FONT><FONT SIZE=2># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/MONITORING </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_header</FONT>
     100<FONT SIZE=2>PLOT1D_PAR</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT> <FONT SIZE=2>out:loc:tr pr</FONT><FONT SIZE=2><B>o</B></FONT><FONT SIZE=2># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_pr_par</FONT>
     101<FONT SIZE=2>PLOT1D_DATA</FONT><FONT SIZE=2><B>_O</B></FONT><FONT SIZE=2> out:loc:tr pr</FONT><FONT SIZE=2><B>o</B></FONT><FONT SIZE=2># ~/palm/current_version/JOBS/$fname/OUTPUT </FONT><FONT SIZE=2><B>_o</B></FONT><FONT SIZE=2>_pr_in</FONT></PRE><P STYLE="line-height: 100%">
     102The coupled ocean model filenames in the first column (e.g.
     103<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>)&nbsp;must
     104be specified as given in <A HREF="chapter_3.4.html#coupled">chapter
     1053.4</A>; the file connection identifiers (e.g.&nbsp; <FONT SIZE=2>d3o#</FONT>)
     106and the file name extension (e.g. &nbsp;<FONT SIZE=2>_o_p3d</FONT>)
     107may be changed at the user's discretion.</P>
     108<P STYLE="line-height: 100%">The coupler requires the following
     109parameters to be equal in both <A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN</FONT></A>
     110and&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>:
     111<A HREF="chapter_4.1.html#dx">dx</A>, <A HREF="chapter_4.1.html#dy">dy</A>,
     112<A HREF="chapter_4.1.html#nx">nx</A>, <A HREF="chapter_4.1.html#ny">ny</A>,
     113<A HREF="chapter_4.2.html#dt_coupling">dt_coupling</A>, <A HREF="chapter_4.2.html#end_time">end_time</A>,
     114<A HREF="chapter_4.2.html#restart_time">restart_time</A>, <A HREF="chapter_4.2.html#dt_restart">dt_restart</A>.
     115In the coupled atmosphere executable,&nbsp;<A HREF="chapter_4.2.html#bc_pt_b">bc_pt_b</A>
     116is internally set and does not need to be prescribed; in the coupled
     117ocean executable, <A HREF="chapter_4.2.html#bc_uv_t">bc_uv_t</A>&nbsp;is
    109118internally set ('neumann') and does not need to be prescribed. The
    110 coupled ocean parameter file&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a>
    111 should include dummy REAL value assignments to both <a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</a>
    112 and&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</a>
     119coupled ocean parameter file&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>
     120should include dummy REAL value assignments to both
     121<A HREF="chapter_4.1.html#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</A>
     122and&nbsp;<A HREF="chapter_4.1.html#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</A>
    113123(e.g.&nbsp;top_momentumflux_u = 0.0, top_momentumflux_v = 0.0) to
    114 enable the momentum flux coupling.</p>
    115 
    116 <p style="line-height: 100%;">The coupling interval <a href="chapter_4.2.html#dt_coupling">dt_coupling</a>
     124enable the momentum flux coupling.</P>
     125<P STYLE="line-height: 100%">The coupling interval <A HREF="chapter_4.2.html#dt_coupling">dt_coupling</A>
    117126must be explicity set. In order to ensure synchronous coupling
    118 throughout the simulation, <a href="chapter_4.2.html#dt_coupling">dt_coupling</a>
    119 should be chosen larger than
    120 <a href="chapter_4.2.html#dt_max">dt_max</a>.</p>
    121 
    122 <hr>
    123 <p style="line-height: 100%;"><br>
    124 
    125 <font color="#000080"><font color="#000080"><a href="chapter_3.7.html"><font color="#000080"><img style="border: 2px solid ; width: 32px; height: 32px;" alt="" src="left.gif" name="Grafik1"></font></a><a href="index.html"><font color="#000080"><img src="up.gif" name="Grafik2" align="bottom" border="2" height="32" width="32"></font></a><a href="chapter_3.9.html"><font color="#000080"><img style="border: 2px solid ; width: 32px; height: 32px;" alt="" src="right.gif" name="Grafik3"></font></a></font></font></p>
    126 
    127 <p style="line-height: 100%;"><i>Last
    128 change:&nbsp;</i> $Id$</p>
    129 
    130 </body></html>
     127throughout the simulation, <A HREF="chapter_4.2.html#dt_coupling">dt_coupling</A>
     128should be chosen larger than <A HREF="chapter_4.2.html#dt_max">dt_max</A>.</P>
     129<P STYLE="line-height: 100%">It's also possible to perform precursor
     130runs (one atmospheric and one oceanic) followed by a coupled restart
     131run. In order to achieve this, the parameter <A HREF="chapter_4.1.html#coupling_start_time">coupling_time_start</A>
     132must be set according to the <A HREF="../misc/precursor_run_control.pdf">documentation.</A></P>
     133<HR>
     134<P STYLE="line-height: 100%"><BR><FONT COLOR="#000080"><A HREF="chapter_3.7.html"><FONT COLOR="#000000"><IMG SRC="left.gif" NAME="Grafik1" ALIGN=BOTTOM WIDTH=32 HEIGHT=32 BORDER=1></FONT></A><A HREF="index.html"><FONT COLOR="#000080"><IMG SRC="up.gif" NAME="Grafik2" ALIGN=BOTTOM WIDTH=32 HEIGHT=32 BORDER=1></FONT></A><A HREF="chapter_3.9.html"><FONT COLOR="#000000"><IMG SRC="right.gif" NAME="Grafik3" ALIGN=BOTTOM WIDTH=32 HEIGHT=32 BORDER=1></FONT></A></FONT></P>
     135<P STYLE="line-height: 100%"><I>Last change:&nbsp;</I> $Id:
     136chapter_3.8.html 197 2008-09-16 15:29:03Z raasch $</P>
     137</BODY>
     138</HTML>

  • palm/trunk/DOC/app/chapter_4.1.html

    r328 r344  
    1 <!DOCTYPE html PUBLIC "-//W3C//DTD HTML 4.01 Transitional//EN">
    2 <html><head>
    3 
    4 
    5 
    6 
    7 
    8 
    9 
    10  
    11  
    12  
    13  
    14  
    15  
    16   <meta http-equiv="content-type" content="text/html; charset=ISO-8859-1">
    17 
    18 
    19 
    20 
    21 
    22 
    23  
    24  
    25  
    26  
    27  
    28  
    29   <title>PALM chapter 4.1</title></head>
    30 <body>
    31 
    32 
    33 
    34 
    35 
    36 
    37 <h3><a name="chapter4.1"></a>4.1
    38 Initialization parameters</h3>
    39 
    40 
    41 
    42 
    43 
    44 
    45 
    46 <br>
    47 
    48 
    49 
    50 
    51 
    52 
    53 <table style="text-align: left; width: 100%;" border="1" cellpadding="2" cellspacing="2">
    54 
    55 
    56 
    57 
    58 
    59 
    60  <tbody>
    61 
    62 
    63 
    64 
    65 
    66 
    67 
    68     <tr>
    69 
    70 
    71 
    72 
    73 
    74 
    75  <td style="vertical-align: top;"><font size="4"><b>Parameter name</b></font></td>
    76 
    77 
    78 
    79 
    80 
    81 
    82 
    83       <td style="vertical-align: top;"><font size="4"><b>Type</b></font></td>
    84 
    85 
    86 
    87 
    88 
    89 
    90 
    91       <td style="vertical-align: top;">
    92      
    93      
    94      
    95      
    96      
    97      
    98       <p><b><font size="4">Default</font></b> <br>
    99 
    100 
    101 
    102 
    103 
    104 
    105  <b><font size="4">value</font></b></p>
    106 
    107 
    108 
    109 
    110 
    111 
    112  </td>
    113 
    114 
    115 
    116 
    117 
    118 
    119 
    120       <td style="vertical-align: top;"><font size="4"><b>Explanation</b></font></td>
    121 
    122 
    123 
    124 
    125 
    126 
    127 
    128     </tr>
    129 
    130 
    131 
    132 
    133 
    134 
    135  <tr>
    136 
    137 
    138 
    139 
    140 
    141 
    142  <td style="vertical-align: top;">
    143      
    144      
    145      
    146      
    147      
    148      
    149       <p><a name="adjust_mixing_length"></a><b>adjust_mixing_length</b></p>
    150 
    151 
    152 
    153 
    154 
    155 
    156 
    157       </td>
    158 
    159 
    160 
    161 
    162 
    163 
    164  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    165 
    166 
    167 
    168 
    169 
    170 
    171 
    172       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    173 
    174 
    175 
    176 
    177 
    178 
    179  <td style="vertical-align: top;">
    180      
    181      
    182      
    183      
    184      
    185      
    186       <p style="font-style: normal;">Near-surface adjustment of the
    187 mixing length to the Prandtl-layer law.&nbsp; </p>
    188 
    189 
    190 
    191 
    192 
    193 
    194  
    195      
    196      
    197      
    198      
    199      
    200      
    201       <p>Usually
    202 the mixing length in LES models l<sub>LES</sub>
    203 depends (as in PALM) on the grid size and is possibly restricted
    204 further in case of stable stratification and near the lower wall (see
    205 parameter <a href="#wall_adjustment">wall_adjustment</a>).
    206 With <b>adjust_mixing_length</b> = <span style="font-style: italic;">.T.</span>
    207 the Prandtl' mixing length l<sub>PR</sub> = kappa * z/phi
    208 is calculated
    209 and the mixing length actually used in the model is set l = MIN (l<sub>LES</sub>,
    210 l<sub>PR</sub>). This usually gives a decrease of the
    211 mixing length at
    212 the bottom boundary and considers the fact that eddy sizes
    213 decrease in the vicinity of the wall.&nbsp; </p>
    214 
    215 
    216 
    217 
    218 
    219 
    220  
    221      
    222      
    223      
    224      
    225      
    226      
    227       <p style="font-style: normal;"><b>Warning:</b> So
    228 far, there is
    229 no good experience with <b>adjust_mixing_length</b> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> !&nbsp; </p>
    230 
    231 
    232 
    233 
    234 
    235 
    236 
    237      
    238      
    239      
    240      
    241      
    242      
    243       <p>With <b>adjust_mixing_length</b> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> and the
    244 Prandtl-layer being
    245 switched on (see <a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>)
    246       <span style="font-style: italic;">'(u*)** 2+neumann'</span>
    247 should always be set as the lower boundary condition for the TKE (see <a href="#bc_e_b">bc_e_b</a>),
    248 otherwise the near-surface value of the TKE is not in agreement with
    249 the Prandtl-layer law (Prandtl-layer law and Prandtl-Kolmogorov-Ansatz
    250 should provide the same value for K<sub>m</sub>). A warning
    251 is given,
    252 if this is not the case.</p>
    253 
    254 
    255 
    256 
    257 
    258 
    259  </td>
    260 
    261 
    262 
    263 
    264 
    265 
    266  </tr>
    267 
    268 
    269 
    270 
    271 
    272 
    273  <tr>
    274 
    275 
    276 
    277 
    278 
    279 
    280 
    281       <td style="vertical-align: top;">
    282      
    283      
    284      
    285      
    286      
    287      
    288       <p><a name="alpha_surface"></a><b>alpha_surface</b></p>
    289 
    290 
    291 
    292 
    293 
    294 
    295 
    296       </td>
    297 
    298 
    299 
    300 
    301 
    302 
    303  <td style="vertical-align: top;">R<br>
    304 
    305 
    306 
    307 
    308 
    309 
    310  </td>
    311 
    312 
    313 
    314 
    315 
    316 
    317 
    318       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span><br>
    319 
    320 
    321 
    322 
    323 
    324 
    325  </td>
    326 
    327 
    328 
    329 
    330 
    331 
    332 
    333       <td style="vertical-align: top;">
    334      
    335      
    336      
    337      
    338      
    339      
    340       <p style="font-style: normal;">Inclination of the model domain
    341 with respect to the horizontal (in degrees).&nbsp; </p>
    342 
    343 
    344 
    345 
    346 
    347 
    348  
    349      
    350      
    351      
    352      
    353      
    354      
    355       <p style="font-style: normal;">By means of <b>alpha_surface</b>
    356 the model domain can be inclined in x-direction with respect to the
    357 horizontal. In this way flows over inclined surfaces (e.g. drainage
    358 flows, gravity flows) can be simulated. In case of <b>alpha_surface
    359       </b>/= <span style="font-style: italic;">0</span>
    360 the buoyancy term
    361 appears both in
    362 the equation of motion of the u-component and of the w-component.<br>
    363 
    364 
    365 
    366 
    367 
    368 
    369 
    370       </p>
    371 
    372 
    373 
    374 
    375 
    376 
    377  
    378      
    379      
    380      
    381      
    382      
    383      
    384       <p style="font-style: normal;">An inclination
    385 is only possible in
    386 case of cyclic horizontal boundary conditions along x AND y (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    387 and <a href="#bc_ns">bc_ns</a>) and <a href="#topography">topography</a> = <span style="font-style: italic;">'flat'</span>. </p>
    388 
    389 
    390 
    391 
    392 
    393 
    394 
    395      
    396      
    397      
    398      
    399      
    400      
    401       <p>Runs with inclined surface still require additional
    402 user-defined code as well as modifications to the default code. Please
    403 ask the <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/PALM_group.html#0">PALM
    404 developer&nbsp; group</a>.</p>
    405 
    406 
    407 
    408 
    409 
    410 
    411  </td>
    412 
    413 
    414 
    415 
    416 
    417 
    418  </tr>
    419 
    420 
    421 
    422 
    423 
    424 
    425 
    426     <tr>
    427 
    428 
    429 
    430 
    431 
    432 
    433  <td style="vertical-align: top;">
    434      
    435      
    436      
    437      
    438      
    439      
    440       <p><a name="bc_e_b"></a><b>bc_e_b</b></p>
    441 
    442 
    443 
    444 
    445 
    446 
    447  </td>
    448 
    449 
    450 
    451 
    452 
    453 
    454 
    455       <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    456 
    457 
    458 
    459 
    460 
    461 
    462  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'neumann'</span></td>
    463 
    464 
    465 
    466 
    467 
    468 
    469 
    470       <td style="vertical-align: top;">
    471      
    472      
    473      
    474      
    475      
    476      
    477       <p style="font-style: normal;">Bottom boundary condition of the
    478 TKE.&nbsp; </p>
    479 
    480 
    481 
    482 
    483 
    484 
    485  
    486      
    487      
    488      
    489      
    490      
    491      
    492       <p><b>bc_e_b</b> may be
    493 set to&nbsp;<span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    494 or <span style="font-style: italic;">'(u*) ** 2+neumann'</span>.
    495       <b>bc_e_b</b>
    496 = <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    497 yields to
    498 e(k=0)=e(k=1) (Neumann boundary condition), where e(k=1) is calculated
    499 via the prognostic TKE equation. Choice of <span style="font-style: italic;">'(u*)**2+neumann'</span>
    500 also yields to
    501 e(k=0)=e(k=1), but the TKE at the Prandtl-layer top (k=1) is calculated
    502 diagnostically by e(k=1)=(us/0.1)**2. However, this is only allowed if
    503 a Prandtl-layer is used (<a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>).
    504 If this is not the case, a warning is given and <b>bc_e_b</b>
    505 is reset
    506 to <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>.&nbsp;
    507       </p>
    508 
    509 
    510 
    511 
    512 
    513 
    514  
    515      
    516      
    517      
    518      
    519      
    520      
    521       <p style="font-style: normal;">At the top
    522 boundary a Neumann
    523 boundary condition is generally used: (e(nz+1) = e(nz)).</p>
    524 
    525 
    526 
    527 
    528 
    529 
    530  </td>
    531 
    532 
    533 
    534 
    535 
    536 
    537 
    538     </tr>
    539 
    540 
    541 
    542 
    543 
    544 
    545  <tr>
    546 
    547 
    548 
    549 
    550 
    551 
    552  <td style="vertical-align: top;">
    553      
    554      
    555      
    556      
    557      
    558      
    559       <p><a name="bc_lr"></a><b>bc_lr</b></p>
    560 
    561 
    562 
    563 
    564 
    565 
    566 
    567       </td>
    568 
    569 
    570 
    571 
    572 
    573 
    574  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    575 
    576 
    577 
    578 
    579 
    580 
    581 
    582       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'cyclic'</span></td>
    583 
    584 
    585 
    586 
    587 
    588 
    589 
    590       <td style="vertical-align: top;">Boundary
    591 condition along x (for all quantities).<br>
    592 
    593 
    594 
    595 
    596 
    597 
    598  <br>
    599 
    600 
    601 
    602 
    603 
    604 
    605 
    606 By default, a cyclic boundary condition is used along x.<br>
    607 
    608 
    609 
    610 
    611 
    612 
    613  <br>
    614 
    615 
    616 
    617 
    618 
    619 
    620 
    621       <span style="font-weight: bold;">bc_lr</span> may
    622 also be
    623 assigned the values <span style="font-style: italic;">'dirichlet/radiation'</span>
    624 (inflow from left, outflow to the right) or <span style="font-style: italic;">'radiation/dirichlet'</span>
    625 (inflow from
    626 right, outflow to the left). This requires the multi-grid method to be
    627 used for solving the Poisson equation for perturbation pressure (see <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">psolver</a>)
    628 and it also requires cyclic boundary conditions along y (see&nbsp;<a href="#bc_ns">bc_ns</a>).<br>
    629 
    630 
    631 
    632 
    633 
    634 
    635  <br>
    636 
    637 
    638 
    639 
    640 
    641 
    642 
    643 In case of these non-cyclic lateral boundaries, a Dirichlet condition
    644 is used at the inflow for all quantities (initial vertical profiles -
    645 see <a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    646 - are fixed during the run) except u, to which a Neumann (zero
    647 gradient) condition is applied. At the outflow, a radiation condition is used for all velocity components, while a Neumann (zero
    648 gradient) condition is used for the scalars. For perturbation
    649 pressure Neumann (zero gradient) conditions are assumed both at the
    650 inflow and at the outflow.<br>
    651 
    652 
    653 
    654 
    655 
    656 
    657  <br>
    658 
    659 
    660 
    661 
    662 
    663 
    664 
    665 When using non-cyclic lateral boundaries, a filter is applied to the
    666 velocity field in the vicinity of the outflow in order to suppress any
    667 reflections of outgoing disturbances (see <a href="#km_damp_max">km_damp_max</a>
    668 and <a href="#outflow_damping_width">outflow_damping_width</a>).<br>
    669 
    670 
    671 
    672 
    673 
    674 
    675 
    676       <br>
    677 
    678 
    679 
    680 
    681 
    682 
    683 
    684 In order to maintain a turbulent state of the flow, it may be
    685 neccessary to continuously impose perturbations on the horizontal
    686 velocity field in the vicinity of the inflow throughout the whole run.
    687 This can be switched on using <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</a>.
    688 The horizontal range to which these perturbations are applied is
    689 controlled by the parameters <a href="#inflow_disturbance_begin">inflow_disturbance_begin</a>
    690 and <a href="#inflow_disturbance_end">inflow_disturbance_end</a>.
    691 The vertical range and the perturbation amplitude are given by <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">disturbance_level_b</a>,
    692       <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">disturbance_level_t</a>,
    693 and <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">disturbance_amplitude</a>.
    694 The time interval at which perturbations are to be imposed is set by <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#dt_disturb">dt_disturb</a>.<br>
    695 
    696 
    697 
    698 
    699 
    700 
    701 
    702       <br>
    703 
    704 
    705 
    706 
    707 
    708 
    709 
    710 In case of non-cyclic horizontal boundaries <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#call_psolver_at_all_substeps">call_psolver
    711 at_all_substeps</a> = .T. should be used.<br>
    712 
    713 
    714 
    715 
    716 
    717 
    718  <br>
    719 
    720 
    721 
    722 
    723 
    724 
    725  <span style="font-weight: bold;">Note:</span><br>
    726 
    727 
    728 
    729 
    730 
    731 
    732 
    733 Using non-cyclic lateral boundaries requires very sensitive adjustments
    734 of the inflow (vertical profiles) and the bottom boundary conditions,
    735 e.g. a surface heating should not be applied near the inflow boundary
    736 because this may significantly disturb the inflow. Please check the
    737 model results very carefully.</td>
    738 
    739 
    740 
    741 
    742 
    743 
    744  </tr>
    745 
    746 
    747 
    748 
    749 
    750 
    751  <tr>
    752 
    753 
    754 
    755 
    756 
    757 
    758  <td style="vertical-align: top;">
    759      
    760      
    761      
    762      
    763      
    764      
    765       <p><a name="bc_ns"></a><b>bc_ns</b></p>
    766 
    767 
    768 
    769 
    770 
    771 
    772 
    773       </td>
    774 
    775 
    776 
    777 
    778 
    779 
    780  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    781 
    782 
    783 
    784 
    785 
    786 
    787 
    788       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'cyclic'</span></td>
    789 
    790 
    791 
    792 
    793 
    794 
    795 
    796       <td style="vertical-align: top;">Boundary
    797 condition along y (for all quantities).<br>
    798 
    799 
    800 
    801 
    802 
    803 
    804  <br>
    805 
    806 
    807 
    808 
    809 
    810 
    811 
    812 By default, a cyclic boundary condition is used along y.<br>
    813 
    814 
    815 
    816 
    817 
    818 
    819  <br>
    820 
    821 
    822 
    823 
    824 
    825 
    826 
    827       <span style="font-weight: bold;">bc_ns</span> may
    828 also be
    829 assigned the values <span style="font-style: italic;">'dirichlet/radiation'</span>
    830 (inflow from rear ("north"), outflow to the front ("south")) or <span style="font-style: italic;">'radiation/dirichlet'</span>
    831 (inflow from front ("south"), outflow to the rear ("north")). This
    832 requires the multi-grid
    833 method to be used for solving the Poisson equation for perturbation
    834 pressure (see <a href="chapter_4.2.html#psolver">psolver</a>)
    835 and it also requires cyclic boundary conditions along x (see<br>
    836 
    837 
    838 
    839 
    840 
    841 
    842  <a href="#bc_lr">bc_lr</a>).<br>
    843 
    844 
    845 
    846 
    847 
    848 
    849  <br>
    850 
    851 
    852 
    853 
    854 
    855 
    856 
    857 In case of these non-cyclic lateral boundaries, a Dirichlet condition
    858 is used at the inflow for all quantities (initial vertical profiles -
    859 see <a href="chapter_4.1.html#initializing_actions">initializing_actions</a>
    860 - are fixed during the run) except u, to which a Neumann (zero
    861 gradient) condition is applied. At the outflow, a radiation condition is used for all velocity components, while a Neumann (zero
    862 gradient) condition is used for the scalars. For perturbation
    863 pressure Neumann (zero gradient) conditions are assumed both at the
    864 inflow and at the outflow.<br>
    865 
    866 
    867 
    868 
    869 
    870 
    871  <br>
    872 
    873 
    874 
    875 
    876 
    877 
    878 
    879 For further details regarding non-cyclic lateral boundary conditions
    880 see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>.</td>
    881 
    882 
    883 
    884 
    885 
    886 
    887  </tr>
    888 
    889 
    890 
    891 
    892 
    893 
    894 
    895     <tr>
    896 
    897 
    898 
    899 
    900 
    901 
    902  <td style="vertical-align: top;">
    903      
    904      
    905      
    906      
    907      
    908      
    909       <p><a name="bc_p_b"></a><b>bc_p_b</b></p>
    910 
    911 
    912 
    913 
    914 
    915 
    916  </td>
    917 
    918 
    919 
    920 
    921 
    922 
    923 
    924       <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    925 
    926 
    927 
    928 
    929 
    930 
    931  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'neumann'</span></td>
    932 
    933 
    934 
    935 
    936 
    937 
    938 
    939       <td style="vertical-align: top;">
    940      
    941      
    942      
    943      
    944      
    945      
    946       <p style="font-style: normal;">Bottom boundary condition of the
    947 perturbation pressure.&nbsp; </p>
    948 
    949 
    950 
    951 
    952 
    953 
    954  
    955      
    956      
    957      
    958      
    959      
    960      
    961       <p>Allowed values
    962 are <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>,
    963       <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    964 and <span style="font-style: italic;">'neumann+inhomo'</span>.&nbsp;
    965       <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    966 sets
    967 p(k=0)=0.0,&nbsp; <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    968 sets p(k=0)=p(k=1). <span style="font-style: italic;">'neumann+inhomo'</span>
    969 corresponds to an extended Neumann boundary condition where heat flux
    970 or temperature inhomogeneities near the
    971 surface (pt(k=1))&nbsp; are additionally regarded (see Shen and
    972 LeClerc
    973 (1995, Q.J.R. Meteorol. Soc.,
    974 1209)). This condition is only permitted with the Prandtl-layer
    975 switched on (<a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>),
    976 otherwise the run is terminated.&nbsp; </p>
    977 
    978 
    979 
    980 
    981 
    982 
    983  
    984      
    985      
    986      
    987      
    988      
    989      
    990       <p>Since
    991 at the bottom boundary of the model the vertical
    992 velocity
    993 disappears (w(k=0) = 0.0), the consistent Neumann condition (<span style="font-style: italic;">'neumann'</span> or <span style="font-style: italic;">'neumann+inhomo'</span>)
    994 dp/dz = 0 should
    995 be used, which leaves the vertical component w unchanged when the
    996 pressure solver is applied. Simultaneous use of the Neumann boundary
    997 conditions both at the bottom and at the top boundary (<a href="#bc_p_t">bc_p_t</a>)
    998 usually yields no consistent solution for the perturbation pressure and
    999 should be avoided.</p>
    1000 
    1001 
    1002 
    1003 
    1004 
    1005 
    1006  </td>
    1007 
    1008 
    1009 
    1010 
    1011 
    1012 
    1013  </tr>
    1014 
    1015 
    1016 
    1017 
    1018 
    1019 
    1020  <tr>
    1021 
    1022 
    1023 
    1024 
    1025 
    1026 
    1027  <td style="vertical-align: top;">
    1028      
    1029      
    1030      
    1031      
    1032      
    1033      
    1034       <p><a name="bc_p_t"></a><b>bc_p_t</b></p>
    1035 
    1036 
    1037 
    1038 
    1039 
    1040 
    1041 
    1042       </td>
    1043 
    1044 
    1045 
    1046 
    1047 
    1048 
    1049  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    1050 
    1051 
    1052 
    1053 
    1054 
    1055 
    1056 
    1057       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span></td>
    1058 
    1059 
    1060 
    1061 
    1062 
    1063 
    1064 
    1065       <td style="vertical-align: top;">
    1066      
    1067      
    1068      
    1069      
    1070      
    1071      
    1072       <p style="font-style: normal;">Top boundary condition of the
    1073 perturbation pressure.&nbsp; </p>
    1074 
    1075 
    1076 
    1077 
    1078 
    1079 
    1080  
    1081      
    1082      
    1083      
    1084      
    1085      
    1086      
    1087       <p style="font-style: normal;">Allowed values are <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    1088 (p(k=nz+1)= 0.0) or <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1089 (p(k=nz+1)=p(k=nz)).&nbsp; </p>
    1090 
    1091 
    1092 
    1093 
    1094 
    1095 
    1096  
    1097      
    1098      
    1099      
    1100      
    1101      
    1102      
    1103       <p>Simultaneous use
    1104 of Neumann boundary conditions both at the
    1105 top and bottom boundary (<a href="#bc_p_b">bc_p_b</a>)
    1106 usually yields no consistent solution for the perturbation pressure and
    1107 should be avoided. Since at the bottom boundary the Neumann
    1108 condition&nbsp; is a good choice (see <a href="#bc_p_b">bc_p_b</a>),
    1109 a Dirichlet condition should be set at the top boundary.</p>
    1110 
    1111 
    1112 
    1113 
    1114 
    1115 
    1116  </td>
    1117 
    1118 
    1119 
    1120 
    1121 
    1122 
    1123 
    1124     </tr>
    1125 
    1126 
    1127 
    1128 
    1129 
    1130 
    1131  <tr>
    1132 
    1133 
    1134 
    1135 
    1136 
    1137 
    1138  <td style="vertical-align: top;">
    1139      
    1140      
    1141      
    1142      
    1143      
    1144      
    1145       <p><a name="bc_pt_b"></a><b>bc_pt_b</b></p>
    1146 
    1147 
    1148 
    1149 
    1150 
    1151 
    1152 
    1153       </td>
    1154 
    1155 
    1156 
    1157 
    1158 
    1159 
    1160  <td style="vertical-align: top;">C*20</td>
    1161 
    1162 
    1163 
    1164 
    1165 
    1166 
    1167 
    1168       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span></td>
    1169 
    1170 
    1171 
    1172 
    1173 
    1174 
    1175 
    1176       <td style="vertical-align: top;">
    1177      
    1178      
    1179      
    1180      
    1181      
    1182      
    1183       <p style="font-style: normal;">Bottom boundary condition of the
    1184 potential temperature.&nbsp; </p>
    1185 
    1186 
    1187 
    1188 
    1189 
    1190 
    1191  
    1192      
    1193      
    1194      
    1195      
    1196      
    1197      
    1198       <p>Allowed values
    1199 are <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    1200 (pt(k=0) = const. = <a href="#pt_surface">pt_surface</a>
    1201 + <a href="#pt_surface_initial_change">pt_surface_initial_change</a>;
    1202 the user may change this value during the run using user-defined code)
    1203 and <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1204 (pt(k=0)=pt(k=1)).&nbsp; <br>
    1205 
    1206 
    1207 
    1208 
    1209 
    1210 
    1211 
    1212 When a constant surface sensible heat flux is used (<a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>), <b>bc_pt_b</b>
    1213 = <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1214 must be used, because otherwise the resolved scale may contribute to
    1215 the surface flux so that a constant value cannot be guaranteed.</p>
    1216 
    1217 
    1218 
    1219 
    1220 
    1221 
    1222      
    1223      
    1224      
    1225      
    1226      
    1227      
    1228       <p>In the <a href="chapter_3.8.html">coupled</a> atmosphere executable,&nbsp;<a href="chapter_4.2.html#bc_pt_b">bc_pt_b</a> is internally set and does not need to be prescribed.</p>
    1229 
    1230 
    1231 
    1232 
    1233 
    1234 
    1235 
    1236       </td>
    1237 
    1238 
    1239 
    1240 
    1241 
    1242 
    1243  </tr>
    1244 
    1245 
    1246 
    1247 
    1248 
    1249 
    1250  <tr>
    1251 
    1252 
    1253 
    1254 
    1255 
    1256 
    1257  <td style="vertical-align: top;">
    1258      
    1259      
    1260      
    1261      
    1262      
    1263      
    1264       <p><a name="pc_pt_t"></a><b>bc_pt_t</b></p>
    1265 
    1266 
    1267 
    1268 
    1269 
    1270 
    1271 
    1272       </td>
    1273 
    1274 
    1275 
    1276 
    1277 
    1278 
    1279  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    1280 
    1281 
    1282 
    1283 
    1284 
    1285 
    1286 
    1287       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'initial_ gradient'</span></td>
    1288 
    1289 
    1290 
    1291 
    1292 
    1293 
    1294 
    1295       <td style="vertical-align: top;">
    1296      
    1297      
    1298      
    1299      
    1300      
    1301      
    1302       <p style="font-style: normal;">Top boundary condition of the
    1303 potential temperature.&nbsp; </p>
    1304 
    1305 
    1306 
    1307 
    1308 
    1309 
    1310  
    1311      
    1312      
    1313      
    1314      
    1315      
    1316      
    1317       <p>Allowed are the
    1318 values <span style="font-style: italic;">'dirichlet' </span>(pt(k=nz+1)
    1319 does not change during the run), <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1320 (pt(k=nz+1)=pt(k=nz)), and <span style="font-style: italic;">'initial_gradient'</span>.
    1321 With the 'initial_gradient'-condition the value of the temperature
    1322 gradient at the top is
    1323 calculated from the initial
    1324 temperature profile (see <a href="#pt_surface">pt_surface</a>,
    1325       <a href="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a>)
    1326 by bc_pt_t_val = (pt_init(k=nz+1) -
    1327 pt_init(k=nz)) / dzu(nz+1).<br>
    1328 
    1329 
    1330 
    1331 
    1332 
    1333 
    1334 
    1335 Using this value (assumed constant during the
    1336 run) the temperature boundary values are calculated as&nbsp; </p>
    1337 
    1338 
    1339 
    1340 
    1341 
    1342 
    1343 
    1344      
    1345      
    1346      
    1347      
    1348      
    1349      
    1350       <ul>
    1351 
    1352 
    1353 
    1354 
    1355 
    1356 
    1357  
    1358        
    1359        
    1360        
    1361        
    1362        
    1363        
    1364         <p style="font-style: normal;">pt(k=nz+1) =
    1365 pt(k=nz) +
    1366 bc_pt_t_val * dzu(nz+1)</p>
    1367 
    1368 
    1369 
    1370 
    1371 
    1372 
    1373  
    1374      
    1375      
    1376      
    1377      
    1378      
    1379      
    1380       </ul>
    1381 
    1382 
    1383 
    1384 
    1385 
    1386 
    1387  
    1388      
    1389      
    1390      
    1391      
    1392      
    1393      
    1394       <p style="font-style: normal;">(up to k=nz the prognostic
    1395 equation for the temperature is solved).<br>
    1396 
    1397 
    1398 
    1399 
    1400 
    1401 
    1402 
    1403 When a constant sensible heat flux is used at the top boundary (<a href="chapter_4.1.html#top_heatflux">top_heatflux</a>),
    1404       <b>bc_pt_t</b> = <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1405 must be used, because otherwise the resolved scale may contribute to
    1406 the top flux so that a constant value cannot be guaranteed.</p>
    1407 
    1408 
    1409 
    1410 
    1411 
    1412 
    1413  </td>
    1414 
    1415 
    1416 
    1417 
    1418 
    1419 
    1420 
    1421     </tr>
    1422 
    1423 
    1424 
    1425 
    1426 
    1427 
    1428  <tr>
    1429 
    1430 
    1431 
    1432 
    1433 
    1434 
    1435  <td style="vertical-align: top;">
    1436      
    1437      
    1438      
    1439      
    1440      
    1441      
    1442       <p><a name="bc_q_b"></a><b>bc_q_b</b></p>
    1443 
    1444 
    1445 
    1446 
    1447 
    1448 
    1449 
    1450       </td>
    1451 
    1452 
    1453 
    1454 
    1455 
    1456 
    1457  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    1458 
    1459 
    1460 
    1461 
    1462 
    1463 
    1464 
    1465       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span></td>
    1466 
    1467 
    1468 
    1469 
    1470 
    1471 
    1472 
    1473       <td style="vertical-align: top;">
    1474      
    1475      
    1476      
    1477      
    1478      
    1479      
    1480       <p style="font-style: normal;">Bottom boundary condition of the
    1481 specific humidity / total water content.&nbsp; </p>
    1482 
    1483 
    1484 
    1485 
    1486 
    1487 
    1488  
    1489      
    1490      
    1491      
    1492      
    1493      
    1494      
    1495       <p>Allowed
    1496 values are <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    1497 (q(k=0) = const. = <a href="#q_surface">q_surface</a>
    1498 + <a href="#q_surface_initial_change">q_surface_initial_change</a>;
    1499 the user may change this value during the run using user-defined code)
    1500 and <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1501 (q(k=0)=q(k=1)).&nbsp; <br>
    1502 
    1503 
    1504 
    1505 
    1506 
    1507 
    1508 
    1509 When a constant surface latent heat flux is used (<a href="#surface_waterflux">surface_waterflux</a>), <b>bc_q_b</b>
    1510 = <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1511 must be used, because otherwise the resolved scale may contribute to
    1512 the surface flux so that a constant value cannot be guaranteed.</p>
    1513 
    1514 
    1515 
    1516 
    1517 
    1518 
    1519 
    1520       </td>
    1521 
    1522 
    1523 
    1524 
    1525 
    1526 
    1527  </tr>
    1528 
    1529 
    1530 
    1531 
    1532 
    1533 
    1534  <tr>
    1535 
    1536 
    1537 
    1538 
    1539 
    1540 
    1541  <td style="vertical-align: top;">
    1542      
    1543      
    1544      
    1545      
    1546      
    1547      
    1548       <p><a name="bc_q_t"></a><b>bc_q_t</b></p>
    1549 
    1550 
    1551 
    1552 
    1553 
    1554 
    1555 
    1556       </td>
    1557 
    1558 
    1559 
    1560 
    1561 
    1562 
    1563  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">C
    1564 * 20</span></td>
    1565 
    1566 
    1567 
    1568 
    1569 
    1570 
    1571  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'neumann'</span></td>
    1572 
    1573 
    1574 
    1575 
    1576 
    1577 
    1578 
    1579       <td style="vertical-align: top;">
    1580      
    1581      
    1582      
    1583      
    1584      
    1585      
    1586       <p style="font-style: normal;">Top boundary condition of the
    1587 specific humidity / total water content.&nbsp; </p>
    1588 
    1589 
    1590 
    1591 
    1592 
    1593 
    1594  
    1595      
    1596      
    1597      
    1598      
    1599      
    1600      
    1601       <p>Allowed
    1602 are the values <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    1603 (q(k=nz) and q(k=nz+1) do
    1604 not change during the run) and <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>.
    1605 With the Neumann boundary
    1606 condition the value of the humidity gradient at the top is calculated
    1607 from the
    1608 initial humidity profile (see <a href="#q_surface">q_surface</a>,
    1609       <a href="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>)
    1610 by: bc_q_t_val = ( q_init(k=nz) - q_init(k=nz-1)) / dzu(nz).<br>
    1611 
    1612 
    1613 
    1614 
    1615 
    1616 
    1617 
    1618 Using this value (assumed constant during the run) the humidity
    1619 boundary values
    1620 are calculated as&nbsp; </p>
    1621 
    1622 
    1623 
    1624 
    1625 
    1626 
    1627  
    1628      
    1629      
    1630      
    1631      
    1632      
    1633      
    1634       <ul>
    1635 
    1636 
    1637 
    1638 
    1639 
    1640 
    1641  
    1642        
    1643        
    1644        
    1645        
    1646        
    1647        
    1648         <p style="font-style: normal;">q(k=nz+1) =q(k=nz) +
    1649 bc_q_t_val * dzu(nz+1)</p>
    1650 
    1651 
    1652 
    1653 
    1654 
    1655 
    1656  
    1657      
    1658      
    1659      
    1660      
    1661      
    1662      
    1663       </ul>
    1664 
    1665 
    1666 
    1667 
    1668 
    1669 
    1670  
    1671      
    1672      
    1673      
    1674      
    1675      
    1676      
    1677       <p style="font-style: normal;">(up tp k=nz the prognostic
    1678 equation for q is solved). </p>
    1679 
    1680 
    1681 
    1682 
    1683 
    1684 
    1685  </td>
    1686 
    1687 
    1688 
    1689 
    1690 
    1691 
    1692  </tr>
    1693 
    1694 
    1695 
    1696 
    1697 
    1698 
    1699  <tr>
    1700 
    1701 
    1702 
    1703 
    1704 
    1705 
    1706 
    1707       <td style="vertical-align: top;">
    1708      
    1709      
    1710      
    1711      
    1712      
    1713      
    1714       <p><a name="bc_s_b"></a><b>bc_s_b</b></p>
    1715 
    1716 
    1717 
    1718 
    1719 
    1720 
    1721  </td>
    1722 
    1723 
    1724 
    1725 
    1726 
    1727 
    1728 
    1729       <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    1730 
    1731 
    1732 
    1733 
    1734 
    1735 
    1736  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span></td>
    1737 
    1738 
    1739 
    1740 
    1741 
    1742 
    1743 
    1744       <td style="vertical-align: top;">
    1745      
    1746      
    1747      
    1748      
    1749      
    1750      
    1751       <p style="font-style: normal;">Bottom boundary condition of the
    1752 scalar concentration.&nbsp; </p>
    1753 
    1754 
    1755 
    1756 
    1757 
    1758 
    1759  
    1760      
    1761      
    1762      
    1763      
    1764      
    1765      
    1766       <p>Allowed values
    1767 are <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    1768 (s(k=0) = const. = <a href="#s_surface">s_surface</a>
    1769 + <a href="#s_surface_initial_change">s_surface_initial_change</a>;
    1770 the user may change this value during the run using user-defined code)
    1771 and <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1772 (s(k=0) =
    1773 s(k=1)).&nbsp; <br>
    1774 
    1775 
    1776 
    1777 
    1778 
    1779 
    1780 
    1781 When a constant surface concentration flux is used (<a href="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</a>), <b>bc_s_b</b>
    1782 = <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    1783 must be used, because otherwise the resolved scale may contribute to
    1784 the surface flux so that a constant value cannot be guaranteed.</p>
    1785 
    1786 
    1787 
    1788 
    1789 
    1790 
    1791 
    1792       </td>
    1793 
    1794 
    1795 
    1796 
    1797 
    1798 
    1799  </tr>
    1800 
    1801 
    1802 
    1803 
    1804 
    1805 
    1806  <tr>
    1807 
    1808 
    1809 
    1810 
    1811 
    1812 
    1813  <td style="vertical-align: top;">
    1814      
    1815      
    1816      
    1817      
    1818      
    1819      
    1820       <p><a name="bc_s_t"></a><b>bc_s_t</b></p>
    1821 
    1822 
    1823 
    1824 
    1825 
    1826 
    1827 
    1828       </td>
    1829 
    1830 
    1831 
    1832 
    1833 
    1834 
    1835  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    1836 
    1837 
    1838 
    1839 
    1840 
    1841 
    1842 
    1843       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'neumann'</span></td>
    1844 
    1845 
    1846 
    1847 
    1848 
    1849 
    1850 
    1851       <td style="vertical-align: top;">
    1852      
    1853      
    1854      
    1855      
    1856      
    1857      
    1858       <p style="font-style: normal;">Top boundary condition of the
    1859 scalar concentration.&nbsp; </p>
    1860 
    1861 
    1862 
    1863 
    1864 
    1865 
    1866  
    1867      
    1868      
    1869      
    1870      
    1871      
    1872      
    1873       <p>Allowed are the
    1874 values <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    1875 (s(k=nz) and s(k=nz+1) do
    1876 not change during the run) and <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>.
    1877 With the Neumann boundary
    1878 condition the value of the scalar concentration gradient at the top is
    1879 calculated
    1880 from the initial scalar concentration profile (see <a href="#s_surface">s_surface</a>, <a href="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</a>)
    1881 by: bc_s_t_val = (s_init(k=nz) - s_init(k=nz-1)) / dzu(nz).<br>
    1882 
    1883 
    1884 
    1885 
    1886 
    1887 
    1888 
    1889 Using this value (assumed constant during the run) the concentration
    1890 boundary values
    1891 are calculated as </p>
    1892 
    1893 
    1894 
    1895 
    1896 
    1897 
    1898  
    1899      
    1900      
    1901      
    1902      
    1903      
    1904      
    1905       <ul>
    1906 
    1907 
    1908 
    1909 
    1910 
    1911 
    1912  
    1913        
    1914        
    1915        
    1916        
    1917        
    1918        
    1919         <p style="font-style: normal;">s(k=nz+1) = s(k=nz) +
    1920 bc_s_t_val * dzu(nz+1)</p>
    1921 
    1922 
    1923 
    1924 
    1925 
    1926 
    1927  
    1928      
    1929      
    1930      
    1931      
    1932      
    1933      
    1934       </ul>
    1935 
    1936 
    1937 
    1938 
    1939 
    1940 
    1941  
    1942      
    1943      
    1944      
    1945      
    1946      
    1947      
    1948       <p style="font-style: normal;">(up to k=nz the prognostic
    1949 equation for the scalar concentration is
    1950 solved).</p>
    1951 
    1952 
    1953 
    1954 
    1955 
    1956 
    1957  </td>
    1958 
    1959 
    1960 
    1961 
    1962 
    1963 
    1964  </tr>
    1965 
    1966 
    1967 
    1968 
    1969 
    1970 
    1971  <tr>
    1972 
    1973 
    1974 
    1975 
    1976 
    1977 
    1978       <td style="vertical-align: top;"><a name="bc_sa_t"></a><span style="font-weight: bold;">bc_sa_t</span></td>
    1979 
    1980 
    1981 
    1982 
    1983 
    1984 
    1985       <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    1986 
    1987 
    1988 
    1989 
    1990 
    1991 
    1992       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'neumann'</span></td>
    1993 
    1994 
    1995 
    1996 
    1997 
    1998 
    1999       <td style="vertical-align: top;">
    2000      
    2001      
    2002      
    2003      
    2004      
    2005      
    2006       <p style="font-style: normal;">Top boundary condition of the salinity.&nbsp; </p>
    2007 
    2008 
    2009 
    2010 
    2011 
    2012 
    2013  
    2014      
    2015      
    2016      
    2017      
    2018      
    2019      
    2020       <p>This parameter only comes into effect for ocean runs (see parameter <a href="#ocean">ocean</a>).</p>
    2021 
    2022 
    2023 
    2024 
    2025 
    2026 
    2027      
    2028      
    2029      
    2030      
    2031      
    2032      
    2033       <p style="font-style: normal;">Allowed are the
    2034 values <span style="font-style: italic;">'dirichlet' </span>(sa(k=nz+1)
    2035 does not change during the run) and <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    2036 (sa(k=nz+1)=sa(k=nz))<span style="font-style: italic;"></span>.&nbsp;<br>
    2037 
    2038 
    2039 
    2040 
    2041 
    2042 
    2043       <br>
    2044 
    2045 
    2046 
    2047 
    2048 
    2049 
    2050 
    2051 When a constant salinity flux is used at the top boundary (<a href="chapter_4.1.html#top_salinityflux">top_salinityflux</a>),
    2052       <b>bc_sa_t</b> = <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>
    2053 must be used, because otherwise the resolved scale may contribute to
    2054 the top flux so that a constant value cannot be guaranteed.</p>
    2055 
    2056 
    2057 
    2058 
    2059 
    2060 
    2061       </td>
    2062 
    2063 
    2064 
    2065 
    2066 
    2067 
    2068     </tr>
    2069 
    2070 
    2071 
    2072 
    2073 
    2074 
    2075     <tr>
    2076 
    2077 
    2078 
    2079 
    2080 
    2081 
    2082  <td style="vertical-align: top;">
    2083      
    2084      
    2085      
    2086      
    2087      
    2088      
    2089       <p><a name="bc_uv_b"></a><b>bc_uv_b</b></p>
    2090 
    2091 
    2092 
    2093 
    2094 
    2095 
    2096 
    2097       </td>
    2098 
    2099 
    2100 
    2101 
    2102 
    2103 
    2104  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    2105 
    2106 
    2107 
    2108 
    2109 
    2110 
    2111 
    2112       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span></td>
    2113 
    2114 
    2115 
    2116 
    2117 
    2118 
    2119 
    2120       <td style="vertical-align: top;">
    2121      
    2122      
    2123      
    2124      
    2125      
    2126      
    2127       <p style="font-style: normal;">Bottom boundary condition of the
    2128 horizontal velocity components u and v.&nbsp; </p>
    2129 
    2130 
    2131 
    2132 
    2133 
    2134 
    2135  
    2136      
    2137      
    2138      
    2139      
    2140      
    2141      
    2142       <p>Allowed
    2143 values are <span style="font-style: italic;">'dirichlet' </span>and
    2144       <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>. <b>bc_uv_b</b>
    2145 = <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>
    2146 yields the
    2147 no-slip condition with u=v=0 at the bottom. Due to the staggered grid
    2148 u(k=0) and v(k=0) are located at z = - 0,5 * <a href="#dz">dz</a>
    2149 (below the bottom), while u(k=1) and v(k=1) are located at z = +0,5 *
    2150 dz. u=v=0 at the bottom is guaranteed using mirror boundary
    2151 condition:&nbsp; </p>
    2152 
    2153 
    2154 
    2155 
    2156 
    2157 
    2158  
    2159      
    2160      
    2161      
    2162      
    2163      
    2164      
    2165       <ul>
    2166 
    2167 
    2168 
    2169 
    2170 
    2171 
    2172  
    2173        
    2174        
    2175        
    2176        
    2177        
    2178        
    2179         <p style="font-style: normal;">u(k=0) = - u(k=1) and v(k=0) = -
    2180 v(k=1)</p>
    2181 
    2182 
    2183 
    2184 
    2185 
    2186 
    2187  
    2188      
    2189      
    2190      
    2191      
    2192      
    2193      
    2194       </ul>
    2195 
    2196 
    2197 
    2198 
    2199 
    2200 
    2201  
    2202      
    2203      
    2204      
    2205      
    2206      
    2207      
    2208       <p style="font-style: normal;">The
    2209 Neumann boundary condition
    2210 yields the free-slip condition with u(k=0) = u(k=1) and v(k=0) =
    2211 v(k=1).
    2212 With Prandtl - layer switched on (see <a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>), the free-slip condition is not
    2213 allowed (otherwise the run will be terminated)<font color="#000000">.</font></p>
    2214 
    2215 
    2216 
    2217 
    2218 
    2219 
    2220 
    2221       </td>
    2222 
    2223 
    2224 
    2225 
    2226 
    2227 
    2228  </tr>
    2229 
    2230 
    2231 
    2232 
    2233 
    2234 
    2235  <tr>
    2236 
    2237 
    2238 
    2239 
    2240 
    2241 
    2242  <td style="vertical-align: top;">
    2243      
    2244      
    2245      
    2246      
    2247      
    2248      
    2249       <p><a name="bc_uv_t"></a><b>bc_uv_t</b></p>
    2250 
    2251 
    2252 
    2253 
    2254 
    2255 
    2256 
    2257       </td>
    2258 
    2259 
    2260 
    2261 
    2262 
    2263 
    2264  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    2265 
    2266 
    2267 
    2268 
    2269 
    2270 
    2271 
    2272       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span></td>
    2273 
    2274 
    2275 
    2276 
    2277 
    2278 
    2279 
    2280       <td style="vertical-align: top;">
    2281      
    2282      
    2283      
    2284      
    2285      
    2286      
    2287       <p style="font-style: normal;">Top boundary condition of the
    2288 horizontal velocity components u and v.&nbsp; </p>
    2289 
    2290 
    2291 
    2292 
    2293 
    2294 
    2295  
    2296      
    2297      
    2298      
    2299      
    2300      
    2301      
    2302       <p>Allowed
    2303 values are <span style="font-style: italic;">'dirichlet'</span>, <span style="font-style: italic;">'dirichlet_0'</span>
    2304 and <span style="font-style: italic;">'neumann'</span>.
    2305 The
    2306 Dirichlet condition yields u(k=nz+1) = ug(nz+1) and v(k=nz+1) =
    2307 vg(nz+1),
    2308 Neumann condition yields the free-slip condition with u(k=nz+1) =
    2309 u(k=nz) and v(k=nz+1) = v(k=nz) (up to k=nz the prognostic equations
    2310 for the velocities are solved). The special condition&nbsp;<span style="font-style: italic;">'dirichlet_0'</span> can be used for channel flow, it yields the no-slip condition u(k=nz+1) = ug(nz+1) = 0 and v(k=nz+1) =
    2311 vg(nz+1) = 0.</p>
    2312 
    2313 
    2314 
    2315 
    2316 
    2317 
    2318      
    2319      
    2320      
    2321      
    2322      
    2323      
    2324       <p>In the <a href="chapter_3.8.html">coupled</a> ocean executable, <a href="chapter_4.2.html#bc_uv_t">bc_uv_t</a>&nbsp;is internally set ('neumann') and does not need to be prescribed.</p>
    2325 
    2326 
    2327 
    2328 
    2329 
    2330 
    2331  </td>
    2332 
    2333 
    2334 
    2335 
    2336 
    2337 
    2338  </tr>
    2339 
    2340 
    2341 
    2342 
    2343 
    2344 
    2345  <tr>
    2346 
    2347 
    2348 
    2349 
    2350 
    2351 
    2352       <td style="vertical-align: top;"><a name="bottom_salinityflux"></a><span style="font-weight: bold;">bottom_salinityflux</span></td>
    2353 
    2354 
    2355 
    2356 
    2357 
    2358 
    2359       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    2360 
    2361 
    2362 
    2363 
    2364 
    2365 
    2366       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    2367 
    2368 
    2369 
    2370 
    2371 
    2372 
    2373       <td style="vertical-align: top;">
    2374      
    2375      
    2376      
    2377      
    2378      
    2379      
    2380       <p>Kinematic salinity flux near the surface (in psu m/s).&nbsp;</p>
    2381 
    2382 
    2383 
    2384 
    2385 
    2386 
    2387 This parameter only comes into effect for ocean runs (see parameter <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>).
    2388      
    2389      
    2390      
    2391      
    2392      
    2393      
    2394       <p>The
    2395 respective salinity flux value is used
    2396 as bottom (horizontally homogeneous) boundary condition for the salinity equation. This additionally requires that a Neumann
    2397 condition must be used for the salinity, which is currently the only available condition.<br>
    2398 
    2399 
    2400 
    2401 
    2402 
    2403 
    2404  </p>
    2405 
    2406 
    2407 
    2408 
    2409 
    2410 
    2411  </td>
    2412 
    2413 
    2414 
    2415 
    2416 
    2417 
    2418     </tr>
    2419 
    2420 
    2421 
    2422 
    2423 
    2424 
    2425     <tr>
    2426 
    2427 
    2428 
    2429 
    2430 
    2431 
    2432 
    2433       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="building_height"></a>building_height</span></td>
    2434 
    2435 
    2436 
    2437 
    2438 
    2439 
    2440 
    2441       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    2442 
    2443 
    2444 
    2445 
    2446 
    2447 
    2448  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">50.0</span></td>
    2449 
    2450 
    2451 
    2452 
    2453 
    2454 
    2455  <td>Height
    2456 of a single building in m.<br>
    2457 
    2458 
    2459 
    2460 
    2461 
    2462 
    2463  <br>
    2464 
    2465 
    2466 
    2467 
    2468 
    2469 
    2470  <span style="font-weight: bold;">building_height</span> must
    2471 be less than the height of the model domain. This parameter requires
    2472 the use of&nbsp;<a href="#topography">topography</a>
    2473 = <span style="font-style: italic;">'single_building'</span>.</td>
    2474 
    2475 
    2476 
    2477 
    2478 
    2479 
    2480 
    2481     </tr>
    2482 
    2483 
    2484 
    2485 
    2486 
    2487 
    2488  <tr>
    2489 
    2490 
    2491 
    2492 
    2493 
    2494 
    2495  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="building_length_x"></a>building_length_x</span></td>
    2496 
    2497 
    2498 
    2499 
    2500 
    2501 
    2502 
    2503       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    2504 
    2505 
    2506 
    2507 
    2508 
    2509 
    2510  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">50.0</span></td>
    2511 
    2512 
    2513 
    2514 
    2515 
    2516 
    2517  <td><span style="font-style: italic;"></span>Width of a single
    2518 building in m.<br>
    2519 
    2520 
    2521 
    2522 
    2523 
    2524 
    2525  <br>
    2526 
    2527 
    2528 
    2529 
    2530 
    2531 
    2532 
    2533 Currently, <span style="font-weight: bold;">building_length_x</span>
    2534 must be at least <span style="font-style: italic;">3
    2535 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="#dx">dx</a> and no more than <span style="font-style: italic;">(&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="#nx">nx</a><span style="font-style: italic;"> - 1 ) </span><span style="font-style: italic;"> * <a href="#dx">dx</a>
    2536       </span><span style="font-style: italic;">- <a href="#building_wall_left">building_wall_left</a></span>.
    2537 This parameter requires the use of&nbsp;<a href="#topography">topography</a>
    2538 = <span style="font-style: italic;">'single_building'</span>.</td>
    2539 
    2540 
    2541 
    2542 
    2543 
    2544 
    2545 
    2546     </tr>
    2547 
    2548 
    2549 
    2550 
    2551 
    2552 
    2553  <tr>
    2554 
    2555 
    2556 
    2557 
    2558 
    2559 
    2560  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="building_length_y"></a>building_length_y</span></td>
    2561 
    2562 
    2563 
    2564 
    2565 
    2566 
    2567 
    2568       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    2569 
    2570 
    2571 
    2572 
    2573 
    2574 
    2575  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">50.0</span></td>
    2576 
    2577 
    2578 
    2579 
    2580 
    2581 
    2582  <td>Depth
    2583 of a single building in m.<br>
    2584 
    2585 
    2586 
    2587 
    2588 
    2589 
    2590  <br>
    2591 
    2592 
    2593 
    2594 
    2595 
    2596 
    2597 
    2598 Currently, <span style="font-weight: bold;">building_length_y</span>
    2599 must be at least <span style="font-style: italic;">3
    2600 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="#dy">dy</a> and no more than <span style="font-style: italic;">(&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="#ny">ny</a><span style="font-style: italic;"> - 1 )&nbsp;</span><span style="font-style: italic;"> * <a href="#dy">dy</a></span><span style="font-style: italic;"> - <a href="#building_wall_south">building_wall_south</a></span>. This parameter requires
    2601 the use of&nbsp;<a href="#topography">topography</a>
    2602 = <span style="font-style: italic;">'single_building'</span>.</td>
    2603 
    2604 
    2605 
    2606 
    2607 
    2608 
    2609 
    2610     </tr>
    2611 
    2612 
    2613 
    2614 
    2615 
    2616 
    2617  <tr>
    2618 
    2619 
    2620 
    2621 
    2622 
    2623 
    2624  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="building_wall_left"></a>building_wall_left</span></td>
    2625 
    2626 
    2627 
    2628 
    2629 
    2630 
    2631 
    2632       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    2633 
    2634 
    2635 
    2636 
    2637 
    2638 
    2639  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">building centered in x-direction</span></td>
    2640 
    2641 
    2642 
    2643 
    2644 
    2645 
    2646 
    2647       <td>x-coordinate of the left building wall (distance between the
    2648 left building wall and the left border of the model domain) in m.<br>
    2649 
    2650 
    2651 
    2652 
    2653 
    2654 
    2655 
    2656       <br>
    2657 
    2658 
    2659 
    2660 
    2661 
    2662 
    2663 
    2664 Currently, <span style="font-weight: bold;">building_wall_left</span>
    2665 must be at least <span style="font-style: italic;">1
    2666 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="#dx">dx</a> and less than <span style="font-style: italic;">( <a href="#nx">nx</a>&nbsp;
    2667 - 1 ) * <a href="#dx">dx</a> -&nbsp; <a href="#building_length_x">building_length_x</a></span>.
    2668 This parameter requires the use of&nbsp;<a href="#topography">topography</a>
    2669 = <span style="font-style: italic;">'single_building'</span>.<br>
    2670 
    2671 
    2672 
    2673 
    2674 
    2675 
    2676 
    2677       <br>
    2678 
    2679 
    2680 
    2681 
    2682 
    2683 
    2684 
    2685 The default value&nbsp;<span style="font-weight: bold;">building_wall_left</span>
    2686 = <span style="font-style: italic;">( ( <a href="#nx">nx</a>&nbsp;+
    2687 1 ) * <a href="#dx">dx</a> -&nbsp; <a href="#building_length_x">building_length_x</a> ) / 2</span>
    2688 centers the building in x-direction.&nbsp;<font color="#000000">Due to the staggered grid the building will be displaced by -0.5 <a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a> in x-direction and -0.5 <a href="chapter_4.1.html#dy">dy</a> in y-direction.</font> </td>
    2689 
    2690 
    2691 
    2692 
    2693 
    2694 
    2695  </tr>
    2696 
    2697 
    2698 
    2699 
    2700 
    2701 
    2702  <tr>
    2703 
    2704 
    2705 
    2706 
    2707 
    2708 
    2709 
    2710       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="building_wall_south"></a>building_wall_south</span></td>
    2711 
    2712 
    2713 
    2714 
    2715 
    2716 
    2717 
    2718       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    2719 
    2720 
    2721 
    2722 
    2723 
    2724 
    2725  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;"></span><span style="font-style: italic;">building centered in y-direction</span></td>
    2726 
    2727 
    2728 
    2729 
    2730 
    2731 
    2732 
    2733       <td>y-coordinate of the South building wall (distance between the
    2734 South building wall and the South border of the model domain) in m.<br>
    2735 
    2736 
    2737 
    2738 
    2739 
    2740 
    2741 
    2742       <br>
    2743 
    2744 
    2745 
    2746 
    2747 
    2748 
    2749 
    2750 Currently, <span style="font-weight: bold;">building_wall_south</span>
    2751 must be at least <span style="font-style: italic;">1
    2752 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="#dy">dy</a> and less than <span style="font-style: italic;">( <a href="#ny">ny</a>&nbsp;
    2753 - 1 ) * <a href="#dy">dy</a> -&nbsp; <a href="#building_length_y">building_length_y</a></span>.
    2754 This parameter requires the use of&nbsp;<a href="#topography">topography</a>
    2755 = <span style="font-style: italic;">'single_building'</span>.<br>
    2756 
    2757 
    2758 
    2759 
    2760 
    2761 
    2762 
    2763       <br>
    2764 
    2765 
    2766 
    2767 
    2768 
    2769 
    2770 
    2771 The default value&nbsp;<span style="font-weight: bold;">building_wall_south</span>
    2772 = <span style="font-style: italic;">( ( <a href="#ny">ny</a>&nbsp;+
    2773 1 ) * <a href="#dy">dy</a> -&nbsp; <a href="#building_length_y">building_length_y</a> ) / 2</span>
    2774 centers the building in y-direction.&nbsp;<font color="#000000">Due to the staggered grid the building will be displaced by -0.5 <a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a> in x-direction and -0.5 <a href="chapter_4.1.html#dy">dy</a> in y-direction.</font> </td>
    2775 
    2776 
    2777 
    2778 
    2779 
    2780 
    2781  </tr>
    2782 
    2783 
    2784 
    2785 
    2786 
    2787 
    2788  <tr>
    2789 
    2790       <td style="vertical-align: top;"><a name="canopy_mode"></a><span style="font-weight: bold;">canopy_mode</span></td>
    2791 
    2792       <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    2793 
    2794       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'block'</span></td>
    2795 
    2796       <td style="vertical-align: top;">Canopy mode.<br>
    2797 
    2798       <br>
    2799 
    2800       <font color="#000000">
    2801 Besides using the default value, that will create a horizontally
    2802 homogeneous plant canopy that extends over the total horizontal
    2803 extension of the model domain, the user may add code to the user
    2804 interface subroutine <a href="chapter_3.5.1.html#user_init_plant_canopy">user_init_plant_canopy</a>
    2805 to allow further canopy&nbsp;modes. <br>
    2806 
    2807       <br>
    2808 
    2809 The setting of <a href="#canopy_mode">canopy_mode</a> becomes only active, if&nbsp;<a href="#plant_canopy">plant_canopy</a> has been set <span style="font-style: italic;">.T.</span> and a non-zero <a href="#drag_coefficient">drag_coefficient</a> has been defined.</font></td>
    2810 
    2811     </tr>
    2812 
    2813     <tr><td style="font-weight: bold; vertical-align: top;"><a name="canyon_height"></a>canyon_height</td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="font-style: italic; vertical-align: top;">50.0</td><td>Street canyon height
    2814 in m.<br>
    2815 
    2816 
    2817 
    2818 
    2819 
    2820 
    2821  <br>
    2822 
    2823 
    2824 
    2825 
    2826 
    2827 
    2828  <span style="font-weight: bold;">canyon_height</span> must
    2829 be less than the height of the model domain. This parameter requires&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>
    2830 = <span style="font-style: italic;">'single_street_canyon'</span>.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold; vertical-align: top;"><a name="canyon_width_x"></a>canyon_width_x</td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="font-style: italic; vertical-align: top;">9999999.9</td><td>Street canyon width in x-direction in m.<br>
    2831 
    2832 
    2833 
    2834 
    2835 
    2836 
    2837  <br>
    2838 
    2839 
    2840 
    2841 
    2842 
    2843 
    2844 
    2845 Currently, <span style="font-weight: bold;">canyon_width_x</span>
    2846 must be at least <span style="font-style: italic;">3
    2847 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#dx">dx</a> and no more than <span style="font-style: italic;">(&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#nx">nx</a><span style="font-style: italic;"> - 1 ) </span><span style="font-style: italic;"> * <a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a>
    2848       </span><span style="font-style: italic;">- <a href="chapter_4.1.html#canyon_wall_left">canyon_wall_left</a></span>.
    2849 This parameter requires&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>
    2850 = <span style="font-style: italic;">'</span><span style="font-style: italic;">single_street_canyon</span><span style="font-style: italic;">'</span>. A non-default value implies a canyon orientation in y-direction.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold; vertical-align: top;"><a name="canyon_width_y"></a>canyon_width_y</td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="font-style: italic; vertical-align: top;">9999999.9</td><td>Street canyon width in y-direction in m.<br>
    2851 
    2852 
    2853 
    2854 
    2855 
    2856 
    2857  <br>
    2858 
    2859 
    2860 
    2861 
    2862 
    2863 
    2864 
    2865 Currently, <span style="font-weight: bold;">canyon_width_y</span>
    2866 must be at least <span style="font-style: italic;">3
    2867 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#dy">dy</a> and no more than <span style="font-style: italic;">(&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#ny">ny</a><span style="font-style: italic;"> - 1 )&nbsp;</span><span style="font-style: italic;"> * <a href="chapter_4.1.html#dy">dy</a></span><span style="font-style: italic;"> - <a href="chapter_4.1.html#canyon_wall_south">canyon_wall_south</a></span>. This parameter requires&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>
    2868 = <span style="font-style: italic;">'</span><span style="font-style: italic;">single_street_canyon</span>.&nbsp;A non-default value implies a canyon orientation in x-direction.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold; vertical-align: top;"><a name="canyon_wall_left"></a>canyon_wall_left</td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="font-style: italic; vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">canyon centered in x-direction</span></td><td>x-coordinate of the left canyon wall (distance between the
    2869 left canyon wall and the left border of the model domain) in m.<br>
    2870 
    2871 
    2872 
    2873 
    2874 
    2875 
    2876 
    2877       <br>
    2878 
    2879 
    2880 
    2881 
    2882 
    2883 
    2884 
    2885 Currently, <span style="font-weight: bold;">canyon_wall_left</span>
    2886 must be at least <span style="font-style: italic;">1
    2887 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#dx">dx</a> and less than <span style="font-style: italic;">( <a href="chapter_4.1.html#nx">nx</a>&nbsp;
    2888 - 1 ) * <a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a> -&nbsp; <a href="chapter_4.1.html#canyon_width_x">canyon_width_x</a></span>.
    2889 This parameter requires&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>
    2890 = <span style="font-style: italic;">'</span><span style="font-style: italic;">single_street_canyon</span><span style="font-style: italic;">'</span>.<br>
    2891 
    2892 
    2893 
    2894 
    2895 
    2896 
    2897 
    2898       <br>
    2899 
    2900 
    2901 
    2902 
    2903 
    2904 
    2905 
    2906 The default value <span style="font-weight: bold;">canyon_wall_left</span>
    2907 = <span style="font-style: italic;">( ( <a href="chapter_4.1.html#nx">nx</a>&nbsp;+
    2908 1 ) * <a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a> -&nbsp; <a href="chapter_4.1.html#canyon_width_x">canyon_width_x</a> ) / 2</span>
    2909 centers the canyon in x-direction.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold; vertical-align: top;"><a name="canyon_wall_south"></a>canyon_wall_south</td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="font-style: italic; vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">canyon centered in y-direction</span></td><td>y-coordinate of the South canyon wall (distance between the
    2910 South canyon wall and the South border of the model domain) in m.<br>
    2911 
    2912 
    2913 
    2914 
    2915 
    2916 
    2917 
    2918       <br>
    2919 
    2920 
    2921 
    2922 
    2923 
    2924 
    2925 
    2926 Currently, <span style="font-weight: bold;">canyon_wall_south</span>
    2927 must be at least <span style="font-style: italic;">1
    2928 *&nbsp;</span><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#dy">dy</a> and less than <span style="font-style: italic;">( <a href="chapter_4.1.html#ny">ny</a>&nbsp;
    2929 - 1 ) * <a href="chapter_4.1.html#dy">dy</a> -&nbsp; <a href="chapter_4.1.html#canyon_width_y">canyon_width_y</a></span>.
    2930 This parameter requires&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>
    2931 = <span style="font-style: italic;">'</span><span style="font-style: italic;">single_street_canyon</span><span style="font-style: italic;">'</span>.<br>
    2932 
    2933 
    2934 
    2935 
    2936 
    2937 
    2938 
    2939       <br>
    2940 
    2941 
    2942 
    2943 
    2944 
    2945 
    2946 
    2947 The default value <span style="font-weight: bold;">canyon_wall_south</span>
    2948 = <span style="font-style: italic;">( ( <a href="chapter_4.1.html#ny">ny</a>&nbsp;+
    2949 1 ) * <a href="chapter_4.1.html#dy">dy</a> -&nbsp;&nbsp;</span><a href="chapter_4.1.html#building_length_y"><span style="font-style: italic;"></span></a><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#canyon_width_y">canyon_wid</a><span style="font-style: italic;"><a style="font-style: italic;" href="chapter_4.1.html#canyon_width_y">th_y</a> ) / 2</span>
    2950 centers the canyon in y-direction.</td></tr><tr>
    2951 
    2952 
    2953 
    2954 
    2955 
    2956 
    2957 
    2958       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="cloud_droplets"></a>cloud_droplets</span><br>
    2959 
    2960 
    2961 
    2962 
    2963 
    2964 
    2965 
    2966       </td>
    2967 
    2968 
    2969 
    2970 
    2971 
    2972 
    2973  <td style="vertical-align: top;">L<br>
    2974 
    2975 
    2976 
    2977 
    2978 
    2979 
    2980  </td>
    2981 
    2982 
    2983 
    2984 
    2985 
    2986 
    2987 
    2988       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span><br>
    2989 
    2990 
    2991 
    2992 
    2993 
    2994 
    2995  </td>
    2996 
    2997 
    2998 
    2999 
    3000 
    3001 
    3002 
    3003       <td style="vertical-align: top;">Parameter to switch on
    3004 usage of cloud droplets.<br>
    3005 
    3006 
    3007 
    3008 
    3009 
    3010 
    3011  <br>
    3012 
    3013 
    3014 
    3015 
    3016 
    3017 
    3018 
    3019       <span style="font-weight: bold;"></span><span style="font-family: monospace;"></span>
    3020 
    3021 
    3022 
    3023 
    3024 Cloud droplets require to use&nbsp;particles (i.e. the NAMELIST group <span style="font-family: Courier New,Courier,monospace;">particles_par</span> has to be included in the parameter file<span style="font-family: monospace;"></span>). Then each particle is a representative for a certain number of droplets. The droplet
    3025 features (number of droplets, initial radius, etc.) can be steered with
    3026 the&nbsp; respective particle parameters (see e.g. <a href="#chapter_4.2.html#radius">radius</a>).
    3027 The real number of initial droplets in a grid cell is equal to the
    3028 initial number of droplets (defined by the particle source parameters <span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif"> </font></span><a href="chapter_4.2.html#pst"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">pst</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">, </font></span><a href="chapter_4.2.html#psl"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">psl</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">, </font></span><a href="chapter_4.2.html#psr"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">psr</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">, </font></span><a href="chapter_4.2.html#pss"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">pss</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">, </font></span><a href="chapter_4.2.html#psn"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">psn</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">, </font></span><a href="chapter_4.2.html#psb"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">psb</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">, </font></span><a href="chapter_4.2.html#pdx"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">pdx</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">, </font></span><a href="chapter_4.2.html#pdy"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">pdy</font></span></a>
    3029       <span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">and
    3030       </font></span><a href="chapter_4.2.html#pdz"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">pdz</font></span></a><span lang="en-GB"></span><span lang="en-GB"></span>)
    3031 times the <a href="#initial_weighting_factor">initial_weighting_factor</a>.<br>
    3032 
    3033 
    3034 
    3035 
    3036 
    3037 
    3038 
    3039       <br>
    3040 
    3041 
    3042 
    3043 
    3044 
    3045 
    3046 
    3047 In case of using cloud droplets, the default condensation scheme in
    3048 PALM cannot be used, i.e. <a href="#cloud_physics">cloud_physics</a>
    3049 must be set <span style="font-style: italic;">.F.</span>.<br>
    3050 
    3051 
    3052 
    3053 
    3054 
    3055 
    3056 
    3057       </td>
    3058 
    3059 
    3060 
    3061 
    3062 
    3063 
    3064  </tr>
    3065 
    3066 
    3067 
    3068 
    3069 
    3070 
    3071  <tr>
    3072 
    3073 
    3074 
    3075 
    3076 
    3077 
    3078  <td style="vertical-align: top;">
    3079      
    3080      
    3081      
    3082      
    3083      
    3084      
    3085       <p><a name="cloud_physics"></a><b>cloud_physics</b></p>
    3086 
    3087 
    3088 
    3089 
    3090 
    3091 
    3092 
    3093       </td>
    3094 
    3095 
    3096 
    3097 
    3098 
    3099 
    3100  <td style="vertical-align: top;">L<br>
    3101 
    3102 
    3103 
    3104 
    3105 
    3106 
    3107  </td>
    3108 
    3109 
    3110 
    3111 
    3112 
    3113 
    3114 
    3115       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    3116 
    3117 
    3118 
    3119 
    3120 
    3121 
    3122  <td style="vertical-align: top;">
    3123      
    3124      
    3125      
    3126      
    3127      
    3128      
    3129       <p>Parameter to switch
    3130 on the condensation scheme.&nbsp; </p>
    3131 
    3132 
    3133 
    3134 
    3135 
    3136 
    3137 
    3138 For <b>cloud_physics =</b> <span style="font-style: italic;">.TRUE.</span>, equations
    3139 for the
    3140 liquid water&nbsp;
    3141 content and the liquid water potential temperature are solved instead
    3142 of those for specific humidity and potential temperature. Note
    3143 that a grid volume is assumed to be either completely saturated or
    3144 completely
    3145 unsaturated (0%-or-100%-scheme). A simple precipitation scheme can
    3146 additionally be switched on with parameter <a href="#precipitation">precipitation</a>.
    3147 Also cloud-top cooling by longwave radiation can be utilized (see <a href="#radiation">radiation</a>)<br>
    3148 
    3149 
    3150 
    3151 
    3152 
    3153 
    3154  <b><br>
    3155 
    3156 
    3157 
    3158 
    3159 
    3160 
    3161 
    3162 cloud_physics =</b> <span style="font-style: italic;">.TRUE.
    3163       </span>requires&nbsp;<a href="#humidity">humidity</a>
    3164 =<span style="font-style: italic;"> .TRUE.</span> .<br>
    3165 
    3166 
    3167 
    3168 
    3169 
    3170 
    3171 
    3172 Detailed information about the condensation scheme is given in the
    3173 description of the <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM-1/Dokumentationen/Cloud_physics/wolken.pdf">cloud
    3174 physics module</a> (pdf-file, only in German).<br>
    3175 
    3176 
    3177 
    3178 
    3179 
    3180 
    3181  <br>
    3182 
    3183 
    3184 
    3185 
    3186 
    3187 
    3188 
    3189 This condensation scheme is not allowed if cloud droplets are simulated
    3190 explicitly (see <a href="#cloud_droplets">cloud_droplets</a>).<br>
    3191 
    3192 
    3193 
    3194 
    3195 
    3196 
    3197 
    3198       </td>
    3199 
    3200 
    3201 
    3202 
    3203 
    3204 
    3205  </tr>
    3206 
    3207 
    3208 
    3209 
    3210 
    3211 
    3212  <tr>
    3213 
    3214 
    3215 
    3216 
    3217 
    3218 
    3219  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="conserve_volume_flow"></a>conserve_volume_flow</span></td>
    3220 
    3221 
    3222 
    3223 
    3224 
    3225 
    3226 
    3227       <td style="vertical-align: top;">L</td>
    3228 
    3229 
    3230 
    3231 
    3232 
    3233 
    3234  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    3235 
    3236 
    3237 
    3238 
    3239 
    3240 
    3241  <td>Conservation
    3242 of volume flow in x- and y-direction.<br>
    3243 
    3244 
    3245 
    3246 
    3247 
    3248 
    3249  <br>
    3250 
    3251 
    3252 
    3253 
    3254 
    3255 
    3256  <span style="font-weight: bold;">conserve_volume_flow</span>
    3257 = <span style="font-style: italic;">.T.</span>
    3258 guarantees that the volume flow through the xz- and yz-cross-sections of
    3259 the total model domain remains constant throughout the run depending on the chosen <a href="#conserve_volume_flow_mode">conserve_volume_flow_mode</a>.<br><br>Note that&nbsp;<span style="font-weight: bold;">conserve_volume_flow</span>
    3260 = <span style="font-style: italic;">.T.</span> requires <a href="#dp_external">dp_external</a> = <span style="font-style: italic;">.F.</span> .<br>
    3261 
    3262 
    3263 
    3264 
    3265 
    3266 
    3267 
    3268       </td>
    3269 
    3270 
    3271 
    3272 
    3273 
    3274 
    3275  </tr>
    3276 
    3277 
    3278 
    3279 
    3280 
    3281 
    3282  <tr><td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="conserve_volume_flow_mode"></a>conserve_volume_flow_mode</span></td><td style="vertical-align: top;">C * 16</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'default'</span></td><td>Modus of volume flow conservation.<br><br>The following values are allowed:<br><p style="font-style: normal;"><span style="font-style: italic;">'default'</span>
    3283       </p>
    3284 
    3285 
    3286 
    3287 
    3288 
    3289 
    3290  
    3291      
    3292      
    3293      
    3294      
    3295      
    3296      
    3297       <ul><p>Per default, PALM uses&nbsp;<span style="font-style: italic;">'initial_profiles'</span> for cyclic lateral boundary conditions (<a href="#bc_lr">bc_lr</a> = <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span> and <a href="#bc_ns">bc_ns</a> = <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span>) and&nbsp;<span style="font-style: italic;">'inflow_profile'</span> for non-cyclic lateral boundary conditions (<a href="chapter_4.1.html#bc_lr">bc_lr</a> /= <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span> or <a href="chapter_4.1.html#bc_ns">bc_ns</a> /= <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span>).</p></ul>
    3298 
    3299 
    3300 
    3301 
    3302 
    3303 
    3304  
    3305      
    3306      
    3307      
    3308      
    3309      
    3310      
    3311       <p style="font-style: italic;">'initial_profiles' </p>
    3312 
    3313 
    3314 
    3315 
    3316 
    3317 
    3318 
    3319      
    3320      
    3321      
    3322      
    3323      
    3324      
    3325       <ul><p>The
    3326 target volume flow&nbsp;is calculated at t=0 from the initial profiles
    3327 of u and v.&nbsp;This setting is only allowed for&nbsp;cyclic lateral
    3328 boundary conditions (<a href="chapter_4.1.html#bc_lr">bc_lr</a> = <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span> and <a href="chapter_4.1.html#bc_ns">bc_ns</a> = <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span>).</p></ul>
    3329 
    3330 
    3331 
    3332 
    3333 
    3334 
    3335  
    3336      
    3337      
    3338      
    3339      
    3340      
    3341      
    3342       <p style="font-style: normal;"><span style="font-style: italic;">'inflow_profile'</span>
    3343       </p>
    3344 
    3345 
    3346 
    3347 
    3348 
    3349 
    3350  
    3351      
    3352      
    3353      
    3354      
    3355      
    3356      
    3357       <ul><p>The
    3358 target volume flow&nbsp;is&nbsp;calculated at every timestep from the
    3359 inflow profile of&nbsp;u or v, respectively. This setting&nbsp;is only
    3360 allowed for&nbsp;non-cyclic lateral boundary conditions (<a href="chapter_4.1.html#bc_lr">bc_lr</a> /= <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span> or <a href="chapter_4.1.html#bc_ns">bc_ns</a> /= <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span>).</p></ul>
    3361 
    3362 
    3363 
    3364 
    3365 
    3366 
    3367  
    3368      
    3369      
    3370      
    3371      
    3372      
    3373      
    3374       <p style="font-style: italic;">'bulk_velocity' </p>
    3375 
    3376 
    3377 
    3378 
    3379 
    3380 
    3381 
    3382      
    3383      
    3384      
    3385      
    3386      
    3387      
    3388       <ul><p>The target volume flow is calculated from a predefined bulk velocity (see <a href="#u_bulk">u_bulk</a> and <a href="#v_bulk">v_bulk</a>). This setting is only allowed for&nbsp;cyclic lateral boundary conditions (<a href="chapter_4.1.html#bc_lr">bc_lr</a> = <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span> and <a href="chapter_4.1.html#bc_ns">bc_ns</a> = <span style="font-style: italic;">'cyclic'</span>).</p></ul>
    3389 
    3390 
    3391 
    3392 
    3393 
    3394 
    3395  
    3396      
    3397      
    3398      
    3399      
    3400      
    3401      
    3402       <span style="font-style: italic;"></span>Note that&nbsp;<span style="font-weight: bold;">conserve_volume_flow_mode</span>
    3403 only comes into effect if <a href="#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</a> = <span style="font-style: italic;">.T. .</span> </td></tr><tr>
    3404 
    3405       <td style="vertical-align: top;"><a name="cthf"></a><span style="font-weight: bold;">cthf</span></td>
    3406 
    3407       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    3408 
    3409       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    3410 
    3411       <td style="vertical-align: top;">Average heat flux that is prescribed at the top of the plant canopy.<br>
    3412 
    3413 
    3414       <br>
    3415 
    3416 
    3417 If <a href="#plant_canopy">plant_canopy</a> is set <span style="font-style: italic;">.T.</span>, the user can prescribe a heat flux at the top of the plant canopy.<br>
    3418 
    3419 
    3420 It is assumed that solar radiation penetrates the canopy and warms the
    3421 foliage which, in turn, warms the air in contact with it. <br>
    3422 
    3423 
    3424 Note: Instead of using the value prescribed by <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>,
    3425 the near surface heat flux is determined from an exponential function
    3426 that is dependent on the cumulative leaf_area_index (Shaw and Schumann
    3427 (1992, Boundary Layer Meteorol., 61, 47-64)).</td>
    3428 
    3429     </tr>
    3430 
    3431     <tr>
    3432 
    3433 
    3434 
    3435 
    3436 
    3437 
    3438  <td style="vertical-align: top;">
    3439      
    3440      
    3441      
    3442      
    3443      
    3444      
    3445       <p><a name="cut_spline_overshoot"></a><b>cut_spline_overshoot</b></p>
    3446 
    3447 
    3448 
    3449 
    3450 
    3451 
    3452 
    3453       </td>
    3454 
    3455 
    3456 
    3457 
    3458 
    3459 
    3460  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    3461 
    3462 
    3463 
    3464 
    3465 
    3466 
    3467 
    3468       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.T.</span></td>
    3469 
    3470 
    3471 
    3472 
    3473 
    3474 
    3475  <td style="vertical-align: top;">
    3476      
    3477      
    3478      
    3479      
    3480      
    3481      
    3482       <p>Cuts off of
    3483 so-called overshoots, which can occur with the
    3484 upstream-spline scheme.&nbsp; </p>
    3485 
    3486 
    3487 
    3488 
    3489 
    3490 
    3491  
    3492      
    3493      
    3494      
    3495      
    3496      
    3497      
    3498       <p><font color="#000000">The cubic splines tend to overshoot in
    3499 case of discontinuous changes of variables between neighbouring grid
    3500 points.</font><font color="#ff0000"> </font><font color="#000000">This
    3501 may lead to errors in calculating the advection tendency.</font>
    3502 Choice
    3503 of <b>cut_spline_overshoot</b> = <i>.TRUE.</i>
    3504 (switched on by
    3505 default)
    3506 allows variable values not to exceed an interval defined by the
    3507 respective adjacent grid points. This interval can be adjusted
    3508 seperately for every prognostic variable (see initialization parameters
    3509       <a href="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</a>, <a href="#overshoot_limit_pt">overshoot_limit_pt</a>, <a href="#overshoot_limit_u">overshoot_limit_u</a>,
    3510 etc.). This might be necessary in case that the
    3511 default interval has a non-tolerable effect on the model
    3512 results.&nbsp; </p>
    3513 
    3514 
    3515 
    3516 
    3517 
    3518 
    3519  
    3520      
    3521      
    3522      
    3523      
    3524      
    3525      
    3526       <p>Overshoots may also be removed
    3527 using the parameters <a href="#ups_limit_e">ups_limit_e</a>,
    3528       <a href="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</a>,
    3529 etc. as well as by applying a long-filter (see <a href="#long_filter_factor">long_filter_factor</a>).</p>
    3530 
    3531 
    3532 
    3533 
    3534 
    3535 
    3536 
    3537       </td>
    3538 
    3539 
    3540 
    3541 
    3542 
    3543 
    3544  </tr>
    3545 
    3546 
    3547 
    3548 
    3549 
    3550 
    3551  <tr>
    3552 
    3553 
    3554 
    3555 
    3556 
    3557 
    3558  <td style="vertical-align: top;">
    3559      
    3560      
    3561      
    3562      
    3563      
    3564      
    3565       <p><a name="damp_level_1d"></a><b>damp_level_1d</b></p>
    3566 
    3567 
    3568 
    3569 
    3570 
    3571 
    3572 
    3573       </td>
    3574 
    3575 
    3576 
    3577 
    3578 
    3579 
    3580  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    3581 
    3582 
    3583 
    3584 
    3585 
    3586 
    3587 
    3588       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">zu(nz+1)</span></td>
    3589 
    3590 
    3591 
    3592 
    3593 
    3594 
    3595 
    3596       <td style="vertical-align: top;">
    3597      
    3598      
    3599      
    3600      
    3601      
    3602      
    3603       <p>Height where
    3604 the damping layer begins in the 1d-model
    3605 (in m).&nbsp; </p>
    3606 
    3607 
    3608 
    3609 
    3610 
    3611 
    3612  
    3613      
    3614      
    3615      
    3616      
    3617      
    3618      
    3619       <p>This parameter is used to
    3620 switch on a damping layer for the
    3621 1d-model, which is generally needed for the damping of inertia
    3622 oscillations. Damping is done by gradually increasing the value
    3623 of the eddy diffusivities about 10% per vertical grid level
    3624 (starting with the value at the height given by <b>damp_level_1d</b>,
    3625 or possibly from the next grid pint above), i.e. K<sub>m</sub>(k+1)
    3626 =
    3627 1.1 * K<sub>m</sub>(k).
    3628 The values of K<sub>m</sub> are limited to 10 m**2/s at
    3629 maximum.&nbsp; <br>
    3630 
    3631 
    3632 
    3633 
    3634 
    3635 
    3636 
    3637 This parameter only comes into effect if the 1d-model is switched on
    3638 for
    3639 the initialization of the 3d-model using <a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    3640 = <span style="font-style: italic;">'set_1d-model_profiles'</span>.
    3641       <br>
    3642 
    3643 
    3644 
    3645 
    3646 
    3647 
    3648  </p>
    3649 
    3650 
    3651 
    3652 
    3653 
    3654 
    3655  </td>
    3656 
    3657 
    3658 
    3659 
    3660 
    3661 
    3662  </tr>
    3663 
    3664 
    3665 
    3666 
    3667 
    3668 
    3669  <tr>
    3670 
    3671 
    3672 
    3673 
    3674 
    3675 
    3676  <td style="vertical-align: top;"><a name="dissipation_1d"></a><span style="font-weight: bold;">dissipation_1d</span><br>
    3677 
    3678 
    3679 
    3680 
    3681 
    3682 
    3683 
    3684       </td>
    3685 
    3686 
    3687 
    3688 
    3689 
    3690 
    3691  <td style="vertical-align: top;">C*20<br>
    3692 
    3693 
    3694 
    3695 
    3696 
    3697 
    3698 
    3699       </td>
    3700 
    3701 
    3702 
    3703 
    3704 
    3705 
    3706  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'as_in_3d_</span><br style="font-style: italic;">
    3707 
    3708 
    3709 
    3710 
    3711 
    3712 
    3713  <span style="font-style: italic;">model'</span><br>
    3714 
    3715 
    3716 
    3717 
    3718 
    3719 
    3720  </td>
    3721 
    3722 
    3723 
    3724 
    3725 
    3726 
    3727 
    3728       <td style="vertical-align: top;">Calculation method for
    3729 the energy dissipation term in the TKE equation of the 1d-model.<br>
    3730 
    3731 
    3732 
    3733 
    3734 
    3735 
    3736 
    3737       <br>
    3738 
    3739 
    3740 
    3741 
    3742 
    3743 
    3744 
    3745 By default the dissipation is calculated as in the 3d-model using diss
    3746 = (0.19 + 0.74 * l / l_grid) * e**1.5 / l.<br>
    3747 
    3748 
    3749 
    3750 
    3751 
    3752 
    3753  <br>
    3754 
    3755 
    3756 
    3757 
    3758 
    3759 
    3760 
    3761 Setting <span style="font-weight: bold;">dissipation_1d</span>
    3762 = <span style="font-style: italic;">'detering'</span>
    3763 forces the dissipation to be calculated as diss = 0.064 * e**1.5 / l.<br>
    3764 
    3765 
    3766 
    3767 
    3768 
    3769 
    3770 
    3771       </td>
    3772 
    3773 
    3774 
    3775 
    3776 
    3777 
    3778  </tr>
    3779     <tr><td style="vertical-align: top;"><p><a name="dp_external"></a><b>dp_external</b></p></td><td style="vertical-align: top;">L</td><td style="vertical-align: top; font-style: italic;">.F.</td><td>External pressure gradient switch.<br><br>This
    3780 parameter is used to switch on/off an external pressure gradient as
    3781 driving force. The external pressure gradient is controlled by the
    3782 parameters <a href="#dp_smooth">dp_smooth</a>, <a href="#dp_level_b">dp_level_b</a> and <a href="#dpdxy">dpdxy</a>.<br><br>Note that&nbsp;<span style="font-weight: bold;">dp_external</span> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> requires <a href="#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</a> =<span style="font-style: italic;"> .F. </span>It is normally recommended to disable the Coriolis force by setting <a href="l#omega">omega</a> = 0.0.</td></tr><tr><td style="vertical-align: top;"><p><a name="dp_smooth"></a><b>dp_smooth</b></p></td><td style="vertical-align: top;">L</td><td style="vertical-align: top; font-style: italic;">.F.</td><td>Vertically smooth the external pressure gradient using a sinusoidal smoothing function.<br><br>This parameter only applies if <a href="#dp_external">dp_external</a> = <span style="font-style: italic;">.T. </span>. It is useful in combination with&nbsp;<a href="#dp_level_b">dp_level_b</a> &gt;&gt; 0 to generate a non-accelerated boundary layer well below&nbsp;<a href="#dp_level_b">dp_level_b</a>.</td></tr><tr><td style="vertical-align: top;"><p><a name="dp_level_b"></a><b>dp_level_b</b></p></td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="vertical-align: top; font-style: italic;">0.0</td><td><font size="3">Lower
    3783 limit of the vertical range for which the external pressure gradient is applied (</font>in <font size="3">m).</font><br><br>This parameter only applies if <a href="#dp_external">dp_external</a> = <span style="font-style: italic;">.T. </span><span lang="en-GB">It
    3784 must hold the condition zu(0) &lt;= <b>dp_level_b</b>
    3785 &lt;= zu(</span><a href="#nz"><span lang="en-GB">nz</span></a><span lang="en-GB">)</span><span lang="en-GB">.&nbsp;</span>It can be used in combination with&nbsp;<a href="#dp_smooth">dp_smooth</a> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> to generate a non-accelerated boundary layer well below&nbsp;<span style="font-weight: bold;">dp_level_b</span> if&nbsp;<span style="font-weight: bold;">dp_level_b</span> &gt;&gt; 0.<br><br>Note
    3786 that there is no upper limit of the vertical range because the external
    3787 pressure gradient is always applied up to the top of the model domain.</td></tr><tr><td style="vertical-align: top;"><p><a name="dpdxy"></a><b>dpdxy</b></p></td><td style="vertical-align: top;">R(2)</td><td style="font-style: italic; vertical-align: top;">2 * 0.0</td><td>Values of the external pressure gradient applied in x- and y-direction, respectively (in Pa/m).<br><br>This parameter only applies if <a href="#dp_external">dp_external</a> = <span style="font-style: italic;">.T. </span>It sets the pressure gradient values. Negative values mean an acceleration, positive values mean deceleration. For example, <span style="font-weight: bold;">dpdxy</span> = -0.0002, 0.0, drives the flow in positive x-direction, <span lang="en-GB"></span></td></tr>
    3788 
    3789 
    3790 
    3791 
    3792 
    3793 
    3794     <tr>
    3795 
    3796       <td style="vertical-align: top;"><a name="drag_coefficient"></a><span style="font-weight: bold;">drag_coefficient</span></td>
    3797 
    3798       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    3799 
    3800       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    3801 
    3802       <td style="vertical-align: top;">Drag coefficient used in the plant canopy model.<br>
    3803 
    3804       <br>
    3805 
    3806 This parameter has to be non-zero, if the parameter <a href="#plant_canopy">plant_canopy</a> is set <span style="font-style: italic;">.T.</span>.</td>
    3807 
    3808     </tr>
    3809 
    3810     <tr>
    3811 
    3812 
    3813 
    3814 
    3815 
    3816 
    3817  <td style="vertical-align: top;">
    3818      
    3819      
    3820      
    3821      
    3822      
    3823      
    3824       <p><a name="dt"></a><b>dt</b></p>
    3825 
    3826 
    3827 
    3828 
    3829 
    3830 
    3831  </td>
    3832 
    3833 
    3834 
    3835 
    3836 
    3837 
    3838 
    3839       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    3840 
    3841 
    3842 
    3843 
    3844 
    3845 
    3846  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">variable</span></td>
    3847 
    3848 
    3849 
    3850 
    3851 
    3852 
    3853 
    3854       <td style="vertical-align: top;">
    3855      
    3856      
    3857      
    3858      
    3859      
    3860      
    3861       <p>Time step for
    3862 the 3d-model (in s).&nbsp; </p>
    3863 
    3864 
    3865 
    3866 
    3867 
    3868 
    3869  
    3870      
    3871      
    3872      
    3873      
    3874      
    3875      
    3876       <p>By default, (i.e.
    3877 if a Runge-Kutta scheme is used, see <a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a>)
    3878 the value of the time step is calculating after each time step
    3879 (following the time step criteria) and
    3880 used for the next step.</p>
    3881 
    3882 
    3883 
    3884 
    3885 
    3886 
    3887  
    3888      
    3889      
    3890      
    3891      
    3892      
    3893      
    3894       <p>If the user assigns <b>dt</b>
    3895 a value, then the time step is
    3896 fixed to this value throughout the whole run (whether it fulfills the
    3897 time step
    3898 criteria or not). However, changes are allowed for restart runs,
    3899 because <b>dt</b> can also be used as a <a href="chapter_4.2.html#dt_laufparameter">run
    3900 parameter</a>.&nbsp; </p>
    3901 
    3902 
    3903 
    3904 
    3905 
    3906 
    3907  
    3908      
    3909      
    3910      
    3911      
    3912      
    3913      
    3914       <p>In case that the
    3915 calculated time step meets the condition<br>
    3916 
    3917 
    3918 
    3919 
    3920 
    3921 
    3922  </p>
    3923 
    3924 
    3925 
    3926 
    3927 
    3928 
    3929  
    3930      
    3931      
    3932      
    3933      
    3934      
    3935      
    3936       <ul>
    3937 
    3938 
    3939 
    3940 
    3941 
    3942 
    3943 
    3944        
    3945        
    3946        
    3947        
    3948        
    3949        
    3950         <p><b>dt</b> &lt; 0.00001 * <a href="chapter_4.2.html#dt_max">dt_max</a> (with dt_max
    3951 = 20.0)</p>
    3952 
    3953 
    3954 
    3955 
    3956 
    3957 
    3958  
    3959      
    3960      
    3961      
    3962      
    3963      
    3964      
    3965       </ul>
    3966 
    3967 
    3968 
    3969 
    3970 
    3971 
    3972  
    3973      
    3974      
    3975      
    3976      
    3977      
    3978      
    3979       <p>the simulation will be
    3980 aborted. Such situations usually arise
    3981 in case of any numerical problem / instability which causes a
    3982 non-realistic increase of the wind speed.&nbsp; </p>
    3983 
    3984 
    3985 
    3986 
    3987 
    3988 
    3989  
    3990      
    3991      
    3992      
    3993      
    3994      
    3995      
    3996       <p>A
    3997 small time step due to a large mean horizontal windspeed
    3998 speed may be enlarged by using a coordinate transformation (see <a href="#galilei_transformation">galilei_transformation</a>),
    3999 in order to spare CPU time.<br>
    4000 
    4001 
    4002 
    4003 
    4004 
    4005 
    4006  </p>
    4007 
    4008 
    4009 
    4010 
    4011 
    4012 
    4013  
    4014      
    4015      
    4016      
    4017      
    4018      
    4019      
    4020       <p>If the
    4021 leapfrog timestep scheme is used (see <a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a>)
    4022 a temporary time step value dt_new is calculated first, with dt_new = <a href="chapter_4.2.html#fcl_factor">cfl_factor</a>
    4023 * dt_crit where dt_crit is the maximum timestep allowed by the CFL and
    4024 diffusion condition. Next it is examined whether dt_new exceeds or
    4025 falls below the
    4026 value of the previous timestep by at
    4027 least +5 % / -2%. If it is smaller, <span style="font-weight: bold;">dt</span>
    4028 = dt_new is immediately used for the next timestep. If it is larger,
    4029 then <span style="font-weight: bold;">dt </span>=
    4030 1.02 * dt_prev
    4031 (previous timestep) is used as the new timestep, however the time
    4032 step is only increased if the last change of the time step is dated
    4033 back at
    4034 least 30 iterations. If dt_new is located in the interval mentioned
    4035 above, then dt
    4036 does not change at all. By doing so, permanent time step changes as
    4037 well as large
    4038 sudden changes (increases) in the time step are avoided.</p>
    4039 
    4040 
    4041 
    4042 
    4043 
    4044 
    4045  </td>
    4046 
    4047 
    4048 
    4049 
    4050 
    4051 
    4052 
    4053     </tr>
    4054 
    4055 
    4056 
    4057 
    4058 
    4059 
    4060  <tr>
    4061 
    4062 
    4063 
    4064 
    4065 
    4066 
    4067  <td style="vertical-align: top;">
    4068      
    4069      
    4070      
    4071      
    4072      
    4073      
    4074       <p><a name="dt_pr_1d"></a><b>dt_pr_1d</b></p>
    4075 
    4076 
    4077 
    4078 
    4079 
    4080 
    4081 
    4082       </td>
    4083 
    4084 
    4085 
    4086 
    4087 
    4088 
    4089  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4090 
    4091 
    4092 
    4093 
    4094 
    4095 
    4096 
    4097       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">9999999.9</span></td>
    4098 
    4099 
    4100 
    4101 
    4102 
    4103 
    4104 
    4105       <td style="vertical-align: top;">
    4106      
    4107      
    4108      
    4109      
    4110      
    4111      
    4112       <p>Temporal
    4113 interval of vertical profile output of the 1D-model
    4114 (in s).&nbsp; </p>
    4115 
    4116 
    4117 
    4118 
    4119 
    4120 
    4121  
    4122      
    4123      
    4124      
    4125      
    4126      
    4127      
    4128       <p>Data are written in ASCII
    4129 format to file <a href="chapter_3.4.html#LIST_PROFIL_1D">LIST_PROFIL_1D</a>.
    4130 This parameter is only in effect if the 1d-model has been switched on
    4131 for the
    4132 initialization of the 3d-model with <a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    4133 = <span style="font-style: italic;">'set_1d-model_profiles'</span>.</p>
    4134 
    4135 
    4136 
    4137 
    4138 
    4139 
    4140 
    4141       </td>
    4142 
    4143 
    4144 
    4145 
    4146 
    4147 
    4148  </tr>
    4149 
    4150 
    4151 
    4152 
    4153 
    4154 
    4155  <tr>
    4156 
    4157 
    4158 
    4159 
    4160 
    4161 
    4162  <td style="vertical-align: top;">
    4163      
    4164      
    4165      
    4166      
    4167      
    4168      
    4169       <p><a name="dt_run_control_1d"></a><b>dt_run_control_1d</b></p>
    4170 
    4171 
    4172 
    4173 
    4174 
    4175 
    4176 
    4177       </td>
    4178 
    4179 
    4180 
    4181 
    4182 
    4183 
    4184  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4185 
    4186 
    4187 
    4188 
    4189 
    4190 
    4191 
    4192       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">60.0</span></td>
    4193 
    4194 
    4195 
    4196 
    4197 
    4198 
    4199  <td style="vertical-align: top;">
    4200      
    4201      
    4202      
    4203      
    4204      
    4205      
    4206       <p>Temporal interval of
    4207 runtime control output of the 1d-model
    4208 (in s).&nbsp; </p>
    4209 
    4210 
    4211 
    4212 
    4213 
    4214 
    4215  
    4216      
    4217      
    4218      
    4219      
    4220      
    4221      
    4222       <p>Data are written in ASCII
    4223 format to file <a href="chapter_3.4.html#RUN_CONTROL">RUN_CONTROL</a>.
    4224 This parameter is only in effect if the 1d-model is switched on for the
    4225 initialization of the 3d-model with <a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    4226 = <span style="font-style: italic;">'set_1d-model_profiles'</span>.</p>
    4227 
    4228 
    4229 
    4230 
    4231 
    4232 
    4233 
    4234       </td>
    4235 
    4236 
    4237 
    4238 
    4239 
    4240 
    4241  </tr>
    4242 
    4243 
    4244 
    4245 
    4246 
    4247 
    4248  <tr>
    4249 
    4250 
    4251 
    4252 
    4253 
    4254 
    4255  <td style="vertical-align: top;">
    4256      
    4257      
    4258      
    4259      
    4260      
    4261      
    4262       <p><a name="dx"></a><b>dx</b></p>
    4263 
    4264 
    4265 
    4266 
    4267 
    4268 
    4269 
    4270       </td>
    4271 
    4272 
    4273 
    4274 
    4275 
    4276 
    4277  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4278 
    4279 
    4280 
    4281 
    4282 
    4283 
    4284 
    4285       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">1.0</span></td>
    4286 
    4287 
    4288 
    4289 
    4290 
    4291 
    4292  <td style="vertical-align: top;">
    4293      
    4294      
    4295      
    4296      
    4297      
    4298      
    4299       <p>Horizontal grid
    4300 spacing along the x-direction (in m).&nbsp; </p>
    4301 
    4302 
    4303 
    4304 
    4305 
    4306 
    4307  
    4308      
    4309      
    4310      
    4311      
    4312      
    4313      
    4314       <p>Along
    4315 x-direction only a constant grid spacing is allowed.</p>
    4316 
    4317 
    4318 
    4319 
    4320 
    4321 
    4322      
    4323      
    4324      
    4325      
    4326      
    4327      
    4328       <p>For <a href="chapter_3.8.html">coupled runs</a> this parameter must be&nbsp;equal in both parameter files <a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-family: mon;"></span>PARIN</font></a>
    4329 and&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a>.</p>
    4330 
    4331 
    4332 
    4333 
    4334 
    4335 
    4336  </td>
    4337 
    4338 
    4339 
    4340 
    4341 
    4342 
    4343 
    4344     </tr>
    4345 
    4346 
    4347 
    4348 
    4349 
    4350 
    4351  <tr>
    4352 
    4353 
    4354 
    4355 
    4356 
    4357 
    4358  <td style="vertical-align: top;">
    4359      
    4360      
    4361      
    4362      
    4363      
    4364      
    4365       <p><a name="dy"></a><b>dy</b></p>
    4366 
    4367 
    4368 
    4369 
    4370 
    4371 
    4372 
    4373       </td>
    4374 
    4375 
    4376 
    4377 
    4378 
    4379 
    4380  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4381 
    4382 
    4383 
    4384 
    4385 
    4386 
    4387 
    4388       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">1.0</span></td>
    4389 
    4390 
    4391 
    4392 
    4393 
    4394 
    4395  <td style="vertical-align: top;">
    4396      
    4397      
    4398      
    4399      
    4400      
    4401      
    4402       <p>Horizontal grid
    4403 spacing along the y-direction (in m).&nbsp; </p>
    4404 
    4405 
    4406 
    4407 
    4408 
    4409 
    4410  
    4411      
    4412      
    4413      
    4414      
    4415      
    4416      
    4417       <p>Along y-direction only a constant grid spacing is allowed.</p>
    4418 
    4419 
    4420 
    4421 
    4422 
    4423 
    4424      
    4425      
    4426      
    4427      
    4428      
    4429      
    4430       <p>For <a href="chapter_3.8.html">coupled runs</a> this parameter must be&nbsp;equal in both parameter files <a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-family: mon;"></span>PARIN</font></a>
    4431 and&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a>.</p>
    4432 
    4433 
    4434 
    4435 
    4436 
    4437 
    4438  </td>
    4439 
    4440 
    4441 
    4442 
    4443 
    4444 
    4445 
    4446     </tr>
    4447 
    4448 
    4449 
    4450 
    4451 
    4452 
    4453  <tr>
    4454 
    4455 
    4456 
    4457 
    4458 
    4459 
    4460  <td style="vertical-align: top;">
    4461      
    4462      
    4463      
    4464      
    4465      
    4466      
    4467       <p><a name="dz"></a><b>dz</b></p>
    4468 
    4469 
    4470 
    4471 
    4472 
    4473 
    4474 
    4475       </td>
    4476 
    4477 
    4478 
    4479 
    4480 
    4481 
    4482  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4483 
    4484 
    4485 
    4486 
    4487 
    4488 
    4489 
    4490       <td style="vertical-align: top;"><br>
    4491 
    4492 
    4493 
    4494 
    4495 
    4496 
    4497  </td>
    4498 
    4499 
    4500 
    4501 
    4502 
    4503 
    4504  <td style="vertical-align: top;">
    4505      
    4506      
    4507      
    4508      
    4509      
    4510      
    4511       <p>Vertical grid
    4512 spacing (in m).&nbsp; </p>
    4513 
    4514 
    4515 
    4516 
    4517 
    4518 
    4519  
    4520      
    4521      
    4522      
    4523      
    4524      
    4525      
    4526       <p>This parameter must be
    4527 assigned by the user, because no
    4528 default value is given.<br>
    4529 
    4530 
    4531 
    4532 
    4533 
    4534 
    4535  </p>
    4536 
    4537 
    4538 
    4539 
    4540 
    4541 
    4542  
    4543      
    4544      
    4545      
    4546      
    4547      
    4548      
    4549       <p>By default, the
    4550 model uses constant grid spacing along z-direction, but it can be
    4551 stretched using the parameters <a href="#dz_stretch_level">dz_stretch_level</a>
    4552 and <a href="#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</a>.
    4553 In case of stretching, a maximum allowed grid spacing can be given by <a href="#dz_max">dz_max</a>.<br>
    4554 
    4555 
    4556 
    4557 
    4558 
    4559 
    4560  </p>
    4561 
    4562 
    4563 
    4564 
    4565 
    4566 
    4567  
    4568      
    4569      
    4570      
    4571      
    4572      
    4573      
    4574       <p>Assuming
    4575 a constant <span style="font-weight: bold;">dz</span>,
    4576 the scalar levels (zu) are calculated directly by:&nbsp; </p>
    4577 
    4578 
    4579 
    4580 
    4581 
    4582 
    4583 
    4584      
    4585      
    4586      
    4587      
    4588      
    4589      
    4590       <ul>
    4591 
    4592 
    4593 
    4594 
    4595 
    4596 
    4597  
    4598        
    4599        
    4600        
    4601        
    4602        
    4603        
    4604         <p>zu(0) = - dz * 0.5&nbsp; <br>
    4605 
    4606 
    4607 
    4608 
    4609 
    4610 
    4611 
    4612 zu(1) = dz * 0.5</p>
    4613 
    4614 
    4615 
    4616 
    4617 
    4618 
    4619  
    4620      
    4621      
    4622      
    4623      
    4624      
    4625      
    4626       </ul>
    4627 
    4628 
    4629 
    4630 
    4631 
    4632 
    4633  
    4634      
    4635      
    4636      
    4637      
    4638      
    4639      
    4640       <p>The w-levels lie
    4641 half between them:&nbsp; </p>
    4642 
    4643 
    4644 
    4645 
    4646 
    4647 
    4648  
    4649      
    4650      
    4651      
    4652      
    4653      
    4654      
    4655       <ul>
    4656 
    4657 
    4658 
    4659 
    4660 
    4661 
    4662  
    4663        
    4664        
    4665        
    4666        
    4667        
    4668        
    4669         <p>zw(k) =
    4670 ( zu(k) + zu(k+1) ) * 0.5</p>
    4671 
    4672 
    4673 
    4674 
    4675 
    4676 
    4677  
    4678      
    4679      
    4680      
    4681      
    4682      
    4683      
    4684       </ul>
    4685 
    4686 
    4687 
    4688 
    4689 
    4690 
    4691  </td>
    4692 
    4693 
    4694 
    4695 
    4696 
    4697 
    4698  </tr>
    4699 
    4700 
    4701 
    4702 
    4703 
    4704 
    4705 
    4706     <tr>
    4707 
    4708 
    4709 
    4710 
    4711 
    4712 
    4713       <td style="vertical-align: top;"><a name="dz_max"></a><span style="font-weight: bold;">dz_max</span></td>
    4714 
    4715 
    4716 
    4717 
    4718 
    4719 
    4720       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4721 
    4722 
    4723 
    4724 
    4725 
    4726 
    4727       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">9999999.9</span></td>
    4728 
    4729 
    4730 
    4731 
    4732 
    4733 
    4734       <td style="vertical-align: top;">Allowed maximum vertical grid
    4735 spacing (in m).<br>
    4736 
    4737 
    4738 
    4739 
    4740 
    4741 
    4742       <br>
    4743 
    4744 
    4745 
    4746 
    4747 
    4748 
    4749 If the vertical grid is stretched
    4750 (see <a href="#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</a>
    4751 and <a href="#dz_stretch_level">dz_stretch_level</a>),
    4752       <span style="font-weight: bold;">dz_max</span> can
    4753 be used to limit the vertical grid spacing.</td>
    4754 
    4755 
    4756 
    4757 
    4758 
    4759 
    4760     </tr>
    4761 
    4762 
    4763 
    4764 
    4765 
    4766 
    4767     <tr>
    4768 
    4769 
    4770 
    4771 
    4772 
    4773 
    4774 
    4775       <td style="vertical-align: top;">
    4776      
    4777      
    4778      
    4779      
    4780      
    4781      
    4782       <p><a name="dz_stretch_factor"></a><b>dz_stretch_factor</b></p>
    4783 
    4784 
    4785 
    4786 
    4787 
    4788 
    4789 
    4790       </td>
    4791 
    4792 
    4793 
    4794 
    4795 
    4796 
    4797  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4798 
    4799 
    4800 
    4801 
    4802 
    4803 
    4804 
    4805       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">1.08</span></td>
    4806 
    4807 
    4808 
    4809 
    4810 
    4811 
    4812  <td style="vertical-align: top;">
    4813      
    4814      
    4815      
    4816      
    4817      
    4818      
    4819       <p>Stretch factor for a
    4820 vertically stretched grid (see <a href="#dz_stretch_level">dz_stretch_level</a>).&nbsp;
    4821       </p>
    4822 
    4823 
    4824 
    4825 
    4826 
    4827 
    4828  
    4829      
    4830      
    4831      
    4832      
    4833      
    4834      
    4835       <p>The stretch factor should not exceed a value of
    4836 approx. 1.10 -
    4837 1.12, otherwise the discretization errors due to the stretched grid not
    4838 negligible any more. (refer Kalnay de Rivas)</p>
    4839 
    4840 
    4841 
    4842 
    4843 
    4844 
    4845  </td>
    4846 
    4847 
    4848 
    4849 
    4850 
    4851 
    4852  </tr>
    4853 
    4854 
    4855 
    4856 
    4857 
    4858 
    4859 
    4860     <tr>
    4861 
    4862 
    4863 
    4864 
    4865 
    4866 
    4867  <td style="vertical-align: top;">
    4868      
    4869      
    4870      
    4871      
    4872      
    4873      
    4874       <p><a name="dz_stretch_level"></a><b>dz_stretch_level</b></p>
    4875 
    4876 
    4877 
    4878 
    4879 
    4880 
    4881 
    4882       </td>
    4883 
    4884 
    4885 
    4886 
    4887 
    4888 
    4889  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    4890 
    4891 
    4892 
    4893 
    4894 
    4895 
    4896 
    4897       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">100000.0</span><br>
    4898 
    4899 
    4900 
    4901 
    4902 
    4903 
    4904  </td>
    4905 
    4906 
    4907 
    4908 
    4909 
    4910 
    4911 
    4912       <td style="vertical-align: top;">
    4913      
    4914      
    4915      
    4916      
    4917      
    4918      
    4919       <p>Height level
    4920 above/below which the grid is to be stretched
    4921 vertically (in m).&nbsp; </p>
    4922 
    4923 
    4924 
    4925 
    4926 
    4927 
    4928  
    4929      
    4930      
    4931      
    4932      
    4933      
    4934      
    4935       <p>For <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a> = .F., <b>dz_stretch_level </b>is the height level (in m)&nbsp;<span style="font-weight: bold;">above </span>which the grid is to be stretched
    4936 vertically. The vertical grid
    4937 spacings <a href="#dz">dz</a>
    4938 above this level are calculated as&nbsp; </p>
    4939 
    4940 
    4941 
    4942 
    4943 
    4944 
    4945  
    4946      
    4947      
    4948      
    4949      
    4950      
    4951      
    4952       <ul>
    4953 
    4954 
    4955 
    4956 
    4957 
    4958 
    4959  
    4960        
    4961        
    4962        
    4963        
    4964        
    4965        
    4966         <p><b>dz</b>(k+1)
    4967 = <b>dz</b>(k) * <a href="#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</a></p>
    4968 
    4969 
    4970 
    4971 
    4972 
    4973 
    4974 
    4975      
    4976      
    4977      
    4978      
    4979      
    4980      
    4981       </ul>
    4982 
    4983 
    4984 
    4985 
    4986 
    4987 
    4988  
    4989      
    4990      
    4991      
    4992      
    4993      
    4994      
    4995       <p>and used as spacings for the scalar levels (zu).
    4996 The
    4997 w-levels are then defined as:&nbsp; </p>
    4998 
    4999 
    5000 
    5001 
    5002 
    5003 
    5004  
    5005      
    5006      
    5007      
    5008      
    5009      
    5010      
    5011       <ul>
    5012 
    5013 
    5014 
    5015 
    5016 
    5017 
    5018  
    5019        
    5020        
    5021        
    5022        
    5023        
    5024        
    5025         <p>zw(k)
    5026 = ( zu(k) + zu(k+1) ) * 0.5.
    5027 
    5028  
    5029      
    5030       </p>
    5031 
    5032 
    5033 
    5034 
    5035      
    5036      
    5037      
    5038      
    5039       </ul>
    5040 
    5041 
    5042 
    5043 
    5044      
    5045      
    5046      
    5047      
    5048       <p>For <a href="#ocean">ocean</a> = .T., <b>dz_stretch_level </b>is the height level (in m, negative) <span style="font-weight: bold;">below</span> which the grid is to be stretched
    5049 vertically. The vertical grid
    5050 spacings <a href="chapter_4.1.html#dz">dz</a> below this level are calculated correspondingly as
    5051 
    5052  
    5053      
    5054       </p>
    5055 
    5056 
    5057 
    5058 
    5059      
    5060      
    5061      
    5062      
    5063       <ul>
    5064 
    5065 
    5066 
    5067 
    5068        
    5069        
    5070        
    5071        
    5072         <p><b>dz</b>(k-1)
    5073 = <b>dz</b>(k) * <a href="chapter_4.1.html#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</a>.</p>
    5074 
    5075 
    5076 
    5077 
    5078      
    5079      
    5080      
    5081      
    5082       </ul>
    5083 
    5084 
    5085 
    5086 
    5087 
    5088 
    5089  </td>
    5090 
    5091 
    5092 
    5093 
    5094 
    5095 
    5096  </tr>
    5097 
    5098 
    5099 
    5100 
    5101 
    5102 
    5103 
    5104     <tr>
    5105 
    5106 
    5107 
    5108 
    5109 
    5110       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="e_init"></a>e_init</span></td>
    5111 
    5112 
    5113 
    5114 
    5115 
    5116       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    5117 
    5118 
    5119 
    5120 
    5121 
    5122       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    5123 
    5124 
    5125 
    5126 
    5127 
    5128       <td>Initial subgrid-scale TKE in m<sup>2</sup>s<sup>-2</sup>.<br>
    5129 
    5130 
    5131 
    5132 
    5133 
    5134 
    5135 
    5136       <br>
    5137 
    5138 
    5139 
    5140 
    5141 
    5142 
    5143 This
    5144 option prescribes an initial&nbsp;subgrid-scale TKE from which the initial diffusion coefficients K<sub>m</sub> and K<sub>h</sub> will be calculated if <span style="font-weight: bold;">e_init</span> is positive. This option only has an effect if&nbsp;<a href="#km_constant">km_constant</a> is not set.</td>
    5145 
    5146 
    5147 
    5148 
    5149 
    5150     </tr>
    5151 
    5152 
    5153 
    5154 
    5155 
    5156     <tr>
    5157 
    5158 
    5159 
    5160 
    5161 
    5162 
    5163  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="e_min"></a>e_min</span></td>
    5164 
    5165 
    5166 
    5167 
    5168 
    5169 
    5170 
    5171       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    5172 
    5173 
    5174 
    5175 
    5176 
    5177 
    5178  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    5179 
    5180 
    5181 
    5182 
    5183 
    5184 
    5185  <td>Minimum
    5186 subgrid-scale TKE in m<sup>2</sup>s<sup>-2</sup>.<br>
    5187 
    5188 
    5189 
    5190 
    5191 
    5192 
    5193 
    5194       <br>
    5195 
    5196 
    5197 
    5198 
    5199 
    5200 
    5201 This
    5202 option&nbsp;adds artificial viscosity to the flow by ensuring that
    5203 the
    5204 subgrid-scale TKE does not fall below the minimum threshold <span style="font-weight: bold;">e_min</span>.</td>
    5205 
    5206 
    5207 
    5208 
    5209 
    5210 
    5211  </tr>
    5212 
    5213 
    5214 
    5215 
    5216 
    5217 
    5218 
    5219     <tr>
    5220 
    5221 
    5222 
    5223 
    5224 
    5225 
    5226  <td style="vertical-align: top;">
    5227      
    5228      
    5229      
    5230      
    5231      
    5232      
    5233       <p><a name="end_time_1d"></a><b>end_time_1d</b></p>
    5234 
    5235 
    5236 
    5237 
    5238 
    5239 
    5240 
    5241       </td>
    5242 
    5243 
    5244 
    5245 
    5246 
    5247 
    5248  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    5249 
    5250 
    5251 
    5252 
    5253 
    5254 
    5255 
    5256       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">864000.0</span><br>
    5257 
    5258 
    5259 
    5260 
    5261 
    5262 
    5263  </td>
    5264 
    5265 
    5266 
    5267 
    5268 
    5269 
    5270 
    5271       <td style="vertical-align: top;">
    5272      
    5273      
    5274      
    5275      
    5276      
    5277      
    5278       <p>Time to be
    5279 simulated for the 1d-model (in s).&nbsp; </p>
    5280 
    5281 
    5282 
    5283 
    5284 
    5285 
    5286  
    5287      
    5288      
    5289      
    5290      
    5291      
    5292      
    5293       <p>The
    5294 default value corresponds to a simulated time of 10 days.
    5295 Usually, after such a period the inertia oscillations have completely
    5296 decayed and the solution of the 1d-model can be regarded as stationary
    5297 (see <a href="#damp_level_1d">damp_level_1d</a>).
    5298 This parameter is only in effect if the 1d-model is switched on for the
    5299 initialization of the 3d-model with <a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    5300 = <span style="font-style: italic;">'set_1d-model_profiles'</span>.</p>
    5301 
    5302 
    5303 
    5304 
    5305 
    5306 
    5307 
    5308       </td>
    5309 
    5310 
    5311 
    5312 
    5313 
    5314 
    5315  </tr>
    5316 
    5317 
    5318 
    5319 
    5320 
    5321 
    5322  <tr>
    5323 
    5324 
    5325 
    5326 
    5327 
    5328 
    5329  <td style="vertical-align: top;">
    5330      
    5331      
    5332      
    5333      
    5334      
    5335      
    5336       <p><a name="fft_method"></a><b>fft_method</b></p>
    5337 
    5338 
    5339 
    5340 
    5341 
    5342 
    5343 
    5344       </td>
    5345 
    5346 
    5347 
    5348 
    5349 
    5350 
    5351  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    5352 
    5353 
    5354 
    5355 
    5356 
    5357 
    5358 
    5359       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'system-</span><br style="font-style: italic;">
    5360 
    5361 
    5362 
    5363 
    5364 
    5365 
    5366  <span style="font-style: italic;">specific'</span></td>
    5367 
    5368 
    5369 
    5370 
    5371 
    5372 
    5373 
    5374       <td style="vertical-align: top;">
    5375      
    5376      
    5377      
    5378      
    5379      
    5380      
    5381       <p>FFT-method to
    5382 be used.<br>
    5383 
    5384 
    5385 
    5386 
    5387 
    5388 
    5389  </p>
    5390 
    5391 
    5392 
    5393 
    5394 
    5395 
    5396  
    5397      
    5398      
    5399      
    5400      
    5401      
    5402      
    5403       <p><br>
    5404 
    5405 
    5406 
    5407 
    5408 
    5409 
    5410 
    5411 The fast fourier transformation (FFT) is used for solving the
    5412 perturbation pressure equation with a direct method (see <a href="chapter_4.2.html#psolver">psolver</a>)
    5413 and for calculating power spectra (see optional software packages,
    5414 section <a href="chapter_4.2.html#spectra_package">4.2</a>).</p>
    5415 
    5416 
    5417 
    5418 
    5419 
    5420 
    5421 
    5422      
    5423      
    5424      
    5425      
    5426      
    5427      
    5428       <p><br>
    5429 
    5430 
    5431 
    5432 
    5433 
    5434 
    5435 
    5436 By default, system-specific, optimized routines from external
    5437 vendor libraries are used. However, these are available only on certain
    5438 computers and there are more or less severe restrictions concerning the
    5439 number of gridpoints to be used with them.<br>
    5440 
    5441 
    5442 
    5443 
    5444 
    5445 
    5446  </p>
    5447 
    5448 
    5449 
    5450 
    5451 
    5452 
    5453  
    5454      
    5455      
    5456      
    5457      
    5458      
    5459      
    5460       <p>There
    5461 are two other PALM internal methods available on every
    5462 machine (their respective source code is part of the PALM source code):</p>
    5463 
    5464 
    5465 
    5466 
    5467 
    5468 
    5469 
    5470      
    5471      
    5472      
    5473      
    5474      
    5475      
    5476       <p>1.: The <span style="font-weight: bold;">Temperton</span>-method
    5477 from Clive Temperton (ECWMF) which is computationally very fast and
    5478 switched on with <b>fft_method</b> = <span style="font-style: italic;">'temperton-algorithm'</span>.
    5479 The number of horizontal gridpoints (nx+1, ny+1) to be used with this
    5480 method must be composed of prime factors 2, 3 and 5.<br>
    5481 
    5482 
    5483 
    5484 
    5485 
    5486 
    5487  </p>
    5488 
    5489 
    5490 
    5491 
    5492 
    5493 
    5494 
    5495 2.: The <span style="font-weight: bold;">Singleton</span>-method
    5496 which is very slow but has no restrictions concerning the number of
    5497 gridpoints to be used with, switched on with <b>fft_method</b>
    5498 = <span style="font-style: italic;">'singleton-algorithm'</span>.
    5499       </td>
    5500 
    5501 
    5502 
    5503 
    5504 
    5505 
    5506  </tr>
    5507 
    5508 
    5509 
    5510 
    5511 
    5512 
    5513  <tr>
    5514 
    5515 
    5516 
    5517 
    5518 
    5519 
    5520  <td style="vertical-align: top;">
    5521      
    5522      
    5523      
    5524      
    5525      
    5526      
    5527       <p><a name="galilei_transformation"></a><b>galilei_transformation</b></p>
    5528 
    5529 
    5530 
    5531 
    5532 
    5533 
    5534 
    5535       </td>
    5536 
    5537 
    5538 
    5539 
    5540 
    5541 
    5542  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    5543 
    5544 
    5545 
    5546 
    5547 
    5548 
    5549 
    5550       <td style="vertical-align: top;"><i>.F.</i></td>
    5551 
    5552 
    5553 
    5554 
    5555 
    5556 
    5557 
    5558       <td style="vertical-align: top;">Application of a
    5559 Galilei-transformation to the
    5560 coordinate
    5561 system of the model.<br>
    5562 
    5563 
    5564 
    5565 
    5566 
    5567 
    5568      
    5569      
    5570      
    5571      
    5572      
    5573      
    5574       <p>With <b>galilei_transformation</b>
    5575 = <i>.T.,</i> a so-called
    5576 Galilei-transformation is switched on which ensures that the coordinate
    5577 system of the model is moved along with the geostrophical wind.
    5578 Alternatively, the model domain can be moved along with the averaged
    5579 horizontal wind (see <a href="#use_ug_for_galilei_tr">use_ug_for_galilei_tr</a>,
    5580 this can and will naturally change in time). With this method,
    5581 numerical inaccuracies of the Piascek - Williams - scheme (concerns in
    5582 particular the momentum advection) are minimized. Beyond that, in the
    5583 majority of cases the lower relative velocities in the moved system
    5584 permit a larger time step (<a href="#dt">dt</a>).
    5585 Switching the transformation on is only worthwhile if the geostrophical
    5586 wind (ug, vg)
    5587 and the averaged horizontal wind clearly deviate from the value 0. In
    5588 each case, the distance the coordinate system has been moved is written
    5589 to the file <a href="chapter_3.4.html#RUN_CONTROL">RUN_CONTROL</a>.&nbsp;
    5590       </p>
    5591 
    5592 
    5593 
    5594 
    5595 
    5596 
    5597  
    5598      
    5599      
    5600      
    5601      
    5602      
    5603      
    5604       <p>Non-cyclic lateral boundary conditions (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    5605 and <a href="#bc_ns">bc_ns</a>), the specification
    5606 of a gestrophic
    5607 wind that is not constant with height
    5608 as well as e.g. stationary inhomogeneities at the bottom boundary do
    5609 not allow the use of this transformation.</p>
    5610 
    5611 
    5612 
    5613 
    5614 
    5615 
    5616  </td>
    5617 
    5618 
    5619 
    5620 
    5621 
    5622 
    5623  </tr>
    5624 
    5625 
    5626 
    5627 
    5628 
    5629 
    5630 
    5631     <tr>
    5632 
    5633 
    5634 
    5635 
    5636 
    5637 
    5638  <td style="vertical-align: top;">
    5639      
    5640      
    5641      
    5642      
    5643      
    5644      
    5645       <p><a name="grid_matching"></a><b>grid_matching</b></p>
    5646 
    5647 
    5648 
    5649 
    5650 
    5651 
    5652 
    5653       </td>
    5654 
    5655 
    5656 
    5657 
    5658 
    5659 
    5660  <td style="vertical-align: top;">C * 6</td>
    5661 
    5662 
    5663 
    5664 
    5665 
    5666 
    5667 
    5668       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'strict'</span></td>
    5669 
    5670 
    5671 
    5672 
    5673 
    5674 
    5675  <td style="vertical-align: top;">Variable to adjust the
    5676 subdomain
    5677 sizes in parallel runs.<br>
    5678 
    5679 
    5680 
    5681 
    5682 
    5683 
    5684  <br>
    5685 
    5686 
    5687 
    5688 
    5689 
    5690 
    5691 
    5692 For <b>grid_matching</b> = <span style="font-style: italic;">'strict'</span>,
    5693 the subdomains are forced to have an identical
    5694 size on all processors. In this case the processor numbers in the
    5695 respective directions of the virtual processor net must fulfill certain
    5696 divisor conditions concerning the grid point numbers in the three
    5697 directions (see <a href="#nx">nx</a>, <a href="#ny">ny</a>
    5698 and <a href="#nz">nz</a>).
    5699 Advantage of this method is that all PEs bear the same computational
    5700 load.<br>
    5701 
    5702 
    5703 
    5704 
    5705 
    5706 
    5707  <br>
    5708 
    5709 
    5710 
    5711 
    5712 
    5713 
    5714 
    5715 There is no such restriction by default, because then smaller
    5716 subdomains are allowed on those processors which
    5717 form the right and/or north boundary of the virtual processor grid. On
    5718 all other processors the subdomains are of same size. Whether smaller
    5719 subdomains are actually used, depends on the number of processors and
    5720 the grid point numbers used. Information about the respective settings
    5721 are given in file <a href="file:///home/raasch/public_html/PALM_group/home/raasch/public_html/PALM_group/doc/app/chapter_3.4.html#RUN_CONTROL">RUN_CONTROL</a>.<br>
    5722 
    5723 
    5724 
    5725 
    5726 
    5727 
    5728 
    5729       <br>
    5730 
    5731 
    5732 
    5733 
    5734 
    5735 
    5736 
    5737 When using a multi-grid method for solving the Poisson equation (see <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">psolver</a>)
    5738 only <b>grid_matching</b> = <span style="font-style: italic;">'strict'</span>
    5739 is allowed.<br>
    5740 
    5741 
    5742 
    5743 
    5744 
    5745 
    5746  <br>
    5747 
    5748 
    5749 
    5750 
    5751 
    5752 
    5753  <b>Note:</b><br>
    5754 
    5755 
    5756 
    5757 
    5758 
    5759 
    5760 
    5761 In some cases for small processor numbers there may be a very bad load
    5762 balancing among the
    5763 processors which may reduce the performance of the code.</td>
    5764 
    5765 
    5766 
    5767 
    5768 
    5769 
    5770  </tr>
    5771 
    5772 
    5773 
    5774 
    5775 
    5776 
    5777 
    5778     <tr><td style="vertical-align: top;"><p><a name="humidity"></a><b>humidity</b></p></td><td style="vertical-align: top;">L</td><td style="vertical-align: top;"><i>.F.</i></td><td style="vertical-align: top;"><p>Parameter to
    5779 switch on the prognostic equation for specific
    5780 humidity q.<br>
    5781 
    5782 
    5783 
    5784 
    5785 
    5786 
    5787  </p>
    5788 
    5789 
    5790 
    5791 
    5792 
    5793 
    5794  
    5795      
    5796      
    5797      
    5798      
    5799      
    5800      
    5801       <p>The initial vertical
    5802 profile of q can be set via parameters <a href="chapter_4.1.html#q_surface">q_surface</a>, <a href="chapter_4.1.html#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>
    5803 and <a href="chapter_4.1.html#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</a>.&nbsp;
    5804 Boundary conditions can be set via <a href="chapter_4.1.html#q_surface_initial_change">q_surface_initial_change</a>
    5805 and <a href="chapter_4.1.html#surface_waterflux">surface_waterflux</a>.<br>
    5806 
    5807 
    5808 
    5809 
    5810 
    5811 
    5812 
    5813       </p>
    5814 
    5815 
    5816 
    5817 
    5818 
    5819 
    5820 
    5821 If the condensation scheme is switched on (<a href="chapter_4.1.html#cloud_physics">cloud_physics</a>
    5822 = .TRUE.), q becomes the total liquid water content (sum of specific
    5823 humidity and liquid water content).</td></tr><tr><td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="inflow_damping_height"></a>inflow_damping_height</span></td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">from precursor run</span></td><td style="vertical-align: top;">Height below which the turbulence signal is used for turbulence recycling (in m).<br><br>In case of a turbulent inflow (see <a href="chapter_4.1.html#turbulent_inflow">turbulent_inflow</a>),
    5824 this parameter defines the vertical thickness of the turbulent layer up
    5825 to which the turbulence extracted at the recycling plane (see <a href="chapter_4.1.html#recycling_width">recycling_width</a>)
    5826 shall be imposed to the inflow. Above this level the turbulence signal
    5827 is linearly damped to zero. The transition range within which the
    5828 signal falls to zero is given by the parameter <a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_width">inflow_damping_width</a>.<br><br>By default, this height is set as the height of the convective boundary layer as calculated from a precursor run. See <a href="chapter_3.9.html">chapter 3.9</a> about proper settings for getting this CBL height from a precursor run. </td></tr><tr><td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="inflow_damping_width"></a>inflow_damping_width</span></td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.1 * <a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_height">inflow_damping</a></span><a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_height"><br style="font-style: italic;"><span style="font-style: italic;">_height</span></a></td><td style="vertical-align: top;">Transition range within which the turbulance signal is damped to zero (in m).<br><br>See <a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_height">inflow_damping_height</a> for explanation.</td></tr><tr>
    5829 
    5830 
    5831 
    5832 
    5833 
    5834 
    5835  <td style="vertical-align: top;"><a name="inflow_disturbance_begin"></a><b>inflow_disturbance_<br>
    5836 
    5837 
    5838 
    5839 
    5840 
    5841 
    5842 
    5843 begin</b></td>
    5844 
    5845 
    5846 
    5847 
    5848 
    5849 
    5850  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    5851 
    5852 
    5853 
    5854 
    5855 
    5856 
    5857 
    5858       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">MIN(10,</span><br style="font-style: italic;">
    5859 
    5860 
    5861 
    5862 
    5863 
    5864 
    5865  <span style="font-style: italic;">nx/2 or ny/2)</span></td>
    5866 
    5867 
    5868 
    5869 
    5870 
    5871 
    5872 
    5873       <td style="vertical-align: top;">Lower
    5874 limit of the horizontal range for which random perturbations are to be
    5875 imposed on the horizontal velocity field (gridpoints).<br>
    5876 
    5877 
    5878 
    5879 
    5880 
    5881 
    5882  <br>
    5883 
    5884 
    5885 
    5886 
    5887 
    5888 
    5889 
    5890 If non-cyclic lateral boundary conditions are used (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    5891 or <a href="#bc_ns">bc_ns</a>),
    5892 this parameter gives the gridpoint number (counted horizontally from
    5893 the inflow)&nbsp; from which on perturbations are imposed on the
    5894 horizontal velocity field. Perturbations must be switched on with
    5895 parameter <a href="chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</a>.</td>
    5896 
    5897 
    5898 
    5899 
    5900 
    5901 
    5902 
    5903     </tr>
    5904 
    5905 
    5906 
    5907 
    5908 
    5909 
    5910  <tr>
    5911 
    5912 
    5913 
    5914 
    5915 
    5916 
    5917  <td style="vertical-align: top;"><a name="inflow_disturbance_end"></a><b>inflow_disturbance_<br>
    5918 
    5919 
    5920 
    5921 
    5922 
    5923 
    5924 
    5925 end</b></td>
    5926 
    5927 
    5928 
    5929 
    5930 
    5931 
    5932  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    5933 
    5934 
    5935 
    5936 
    5937 
    5938 
    5939 
    5940       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">MIN(100,</span><br style="font-style: italic;">
    5941 
    5942 
    5943 
    5944 
    5945 
    5946 
    5947  <span style="font-style: italic;">3/4*nx or</span><br style="font-style: italic;">
    5948 
    5949 
    5950 
    5951 
    5952 
    5953 
    5954  <span style="font-style: italic;">3/4*ny)</span></td>
    5955 
    5956 
    5957 
    5958 
    5959 
    5960 
    5961  <td style="vertical-align: top;">Upper
    5962 limit of the horizontal range for which random perturbations are
    5963 to be imposed on the horizontal velocity field (gridpoints).<br>
    5964 
    5965 
    5966 
    5967 
    5968 
    5969 
    5970  <br>
    5971 
    5972 
    5973 
    5974 
    5975 
    5976 
    5977 
    5978 If non-cyclic lateral boundary conditions are used (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    5979 or <a href="#bc_ns">bc_ns</a>),
    5980 this parameter gives the gridpoint number (counted horizontally from
    5981 the inflow)&nbsp; unto which perturbations are imposed on the
    5982 horizontal
    5983 velocity field. Perturbations must be switched on with parameter <a href="chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</a>.</td>
    5984 
    5985 
    5986 
    5987 
    5988 
    5989 
    5990 
    5991     </tr>
    5992 
    5993 
    5994 
    5995 
    5996 
    5997 
    5998  <tr>
    5999 
    6000 
    6001 
    6002 
    6003 
    6004 
    6005  <td style="vertical-align: top;">
    6006      
    6007      
    6008      
    6009      
    6010      
    6011      
    6012       <p><a name="initializing_actions"></a><b>initializing_actions</b></p>
    6013 
    6014 
    6015 
    6016 
    6017 
    6018 
    6019 
    6020       </td>
    6021 
    6022 
    6023 
    6024 
    6025 
    6026 
    6027  <td style="vertical-align: top;">C * 100</td>
    6028 
    6029 
    6030 
    6031 
    6032 
    6033 
    6034 
    6035       <td style="vertical-align: top;"><br>
    6036 
    6037 
    6038 
    6039 
    6040 
    6041 
    6042  </td>
    6043 
    6044 
    6045 
    6046 
    6047 
    6048 
    6049  <td style="vertical-align: top;">
    6050      
    6051      
    6052      
    6053      
    6054      
    6055      
    6056       <p style="font-style: normal;">Initialization actions
    6057 to be carried out.&nbsp; </p>
    6058 
    6059 
    6060 
    6061 
    6062 
    6063 
    6064  
    6065      
    6066      
    6067      
    6068      
    6069      
    6070      
    6071       <p style="font-style: normal;">This parameter does not have a
    6072 default value and therefore must be assigned with each model run. For
    6073 restart runs <b>initializing_actions</b> = <span style="font-style: italic;">'read_restart_data'</span>
    6074 must be set. For the initial run of a job chain the following values
    6075 are allowed:&nbsp; </p>
    6076 
    6077 
    6078 
    6079 
    6080 
    6081 
    6082  
    6083      
    6084      
    6085      
    6086      
    6087      
    6088      
    6089       <p style="font-style: normal;"><span style="font-style: italic;">'set_constant_profiles'</span>
    6090       </p>
    6091 
    6092 
    6093 
    6094 
    6095 
    6096 
    6097  
    6098      
    6099      
    6100      
    6101      
    6102      
    6103      
    6104       <ul>
    6105 
    6106 
    6107 
    6108 
    6109 
    6110 
    6111  
    6112        
    6113        
    6114        
    6115        
    6116        
    6117        
    6118         <p>A horizontal wind profile consisting
    6119 of linear sections (see <a href="#ug_surface">ug_surface</a>,
    6120         <a href="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</a>,
    6121         <a href="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</a>
    6122 and <a href="#vg_surface">vg_surface</a>, <a href="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</a>,
    6123         <a href="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</a>,
    6124 respectively) as well as a vertical temperature (humidity) profile
    6125 consisting of
    6126 linear sections (see <a href="#pt_surface">pt_surface</a>,
    6127         <a href="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a>,
    6128         <a href="#q_surface">q_surface</a>
    6129 and <a href="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>)
    6130 are assumed as initial profiles. The subgrid-scale TKE is set to 0 but K<sub>m</sub>
    6131 and K<sub>h</sub> are set to very small values because
    6132 otherwise no TKE
    6133 would be generated.</p>
    6134 
    6135 
    6136 
    6137 
    6138 
    6139 
    6140  
    6141      
    6142      
    6143      
    6144      
    6145      
    6146      
    6147       </ul>
    6148 
    6149 
    6150 
    6151 
    6152 
    6153 
    6154  
    6155      
    6156      
    6157      
    6158      
    6159      
    6160      
    6161       <p style="font-style: italic;">'set_1d-model_profiles' </p>
    6162 
    6163 
    6164 
    6165 
    6166 
    6167 
    6168 
    6169      
    6170      
    6171      
    6172      
    6173      
    6174      
    6175       <ul>
    6176 
    6177 
    6178 
    6179 
    6180 
    6181 
    6182  
    6183        
    6184        
    6185        
    6186        
    6187        
    6188        
    6189         <p>The arrays of the 3d-model are initialized with
    6190 the
    6191 (stationary) solution of the 1d-model. These are the variables e, kh,
    6192 km, u, v and with Prandtl layer switched on rif, us, usws, vsws. The
    6193 temperature (humidity) profile consisting of linear sections is set as
    6194 for 'set_constant_profiles' and assumed as constant in time within the
    6195 1d-model. For steering of the 1d-model a set of parameters with suffix
    6196 "_1d" (e.g. <a href="#end_time_1d">end_time_1d</a>,
    6197         <a href="#damp_level_1d">damp_level_1d</a>)
    6198 is available.</p>
    6199 
    6200 
    6201 
    6202 
    6203 
    6204 
    6205  
    6206      
    6207      
    6208      
    6209      
    6210      
    6211      
    6212       </ul>
    6213 
    6214 
    6215 
    6216 
    6217 
    6218 
    6219  
    6220      
    6221      
    6222      
    6223      
    6224      
    6225      
    6226       <p><span style="font-style: italic;">'by_user'</span></p>
    6227 
    6228 
    6229 
    6230 
    6231 
    6232 
    6233      
    6234      
    6235      
    6236      
    6237      
    6238      
    6239       <p style="margin-left: 40px;">The initialization of the arrays
    6240 of the 3d-model is under complete control of the user and has to be
    6241 done in routine <a href="chapter_3.5.1.html#user_init_3d_model">user_init_3d_model</a>
    6242 of the user-interface.<span style="font-style: italic;"></span></p>
    6243 
    6244 
    6245 
    6246 
    6247 
    6248 
    6249      
    6250      
    6251      
    6252      
    6253      
    6254      
    6255       <p><span style="font-style: italic;">'initialize_vortex'</span>
    6256       </p>
    6257 
    6258 
    6259 
    6260 
    6261 
    6262 
    6263  
    6264      
    6265      
    6266      
    6267      
    6268      
    6269      
    6270       <div style="margin-left: 40px;">The initial
    6271 velocity field of the
    6272 3d-model corresponds to a
    6273 Rankine-vortex with vertical axis. This setting may be used to test
    6274 advection schemes. Free-slip boundary conditions for u and v (see <a href="#bc_uv_b">bc_uv_b</a>, <a href="#bc_uv_t">bc_uv_t</a>)
    6275 are necessary. In order not to distort the vortex, an initial
    6276 horizontal wind profile constant
    6277 with height is necessary (to be set by <b>initializing_actions</b>
    6278 = <span style="font-style: italic;">'set_constant_profiles'</span>)
    6279 and some other conditions have to be met (neutral stratification,
    6280 diffusion must be
    6281 switched off, see <a href="#km_constant">km_constant</a>).
    6282 The center of the vortex is located at jc = (nx+1)/2. It
    6283 extends from k = 0 to k = nz+1. Its radius is 8 * <a href="#dx">dx</a>
    6284 and the exponentially decaying part ranges to 32 * <a href="#dx">dx</a>
    6285 (see init_rankine.f90). </div>
    6286 
    6287 
    6288 
    6289 
    6290 
    6291 
    6292  
    6293      
    6294      
    6295      
    6296      
    6297      
    6298      
    6299       <p><span style="font-style: italic;">'initialize_ptanom'</span>
    6300       </p>
    6301 
    6302 
    6303 
    6304 
    6305 
    6306 
    6307  
    6308      
    6309      
    6310      
    6311      
    6312      
    6313      
    6314       <ul>
    6315 
    6316 
    6317 
    6318 
    6319 
    6320 
    6321  
    6322        
    6323        
    6324        
    6325        
    6326        
    6327        
    6328         <p>A 2d-Gauss-like shape disturbance
    6329 (x,y) is added to the
    6330 initial temperature field with radius 10.0 * <a href="#dx">dx</a>
    6331 and center at jc = (nx+1)/2. This may be used for tests of scalar
    6332 advection schemes
    6333 (see <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>).
    6334 Such tests require a horizontal wind profile constant with hight and
    6335 diffusion
    6336 switched off (see <span style="font-style: italic;">'initialize_vortex'</span>).
    6337 Additionally, the buoyancy term
    6338 must be switched of in the equation of motion&nbsp; for w (this
    6339 requires the user to comment out the call of <span style="font-family: monospace;">buoyancy</span> in the
    6340 source code of <span style="font-family: monospace;">prognostic_equations.f90</span>).</p></ul>
    6341 
    6342 
    6343 
    6344 
    6345 
    6346 
    6347  
    6348      
    6349      
    6350      
    6351      
    6352      
    6353      
    6354       <p style="font-style: italic;">'cyclic_fill'</p><p style="font-style: normal; margin-left: 40px;">Here,
    6355 3d-data from a precursor run are read by the initial (main) run. The
    6356 precursor run is allowed to have a smaller domain along x and y
    6357 compared with the main run. Also, different numbers of processors can
    6358 be used for these two runs. Limitations are that the precursor run must
    6359 use cyclic horizontal boundary conditions and that the number of vertical grid points, <a href="#nz">nz</a>, must be same for the precursor run and the main run. If the total domain of the main run is larger than that of the precursor
    6360 run, the domain is filled by cyclic repetition&nbsp;of the (cyclic)
    6361 precursor data. This initialization method is recommended if a
    6362 turbulent inflow is used (see <a href="chapter_4.1.html#turbulent_inflow">turbulent_inflow</a>). 3d-data must be made available to the run by activating an appropriate file connection statement for local file BININ. See <a href="chapter_3.9.html">chapter 3.9</a> for more details, where usage of a turbulent inflow is explained. </p><p style="font-style: normal;">Values may be
    6363 combined, e.g. <b>initializing_actions</b> = <span style="font-style: italic;">'set_constant_profiles
    6364 initialize_vortex'</span>, but the values of <span style="font-style: italic;">'set_constant_profiles'</span>,
    6365       <span style="font-style: italic;">'set_1d-model_profiles'</span>
    6366 , and <span style="font-style: italic;">'by_user'</span>
    6367 must not be given at the same time.</p>
    6368 
    6369 
    6370 
    6371 
    6372 
    6373 
    6374  
    6375      
    6376      
    6377      
    6378      
    6379      
    6380      
    6381      
    6382 
    6383 
    6384 
    6385 
    6386 
    6387 
    6388  </td>
    6389 
    6390 
    6391 
    6392 
    6393 
    6394 
    6395  </tr>
    6396 
    6397 
    6398 
    6399 
    6400 
    6401 
    6402 
    6403     <tr>
    6404 
    6405 
    6406 
    6407 
    6408 
    6409 
    6410  <td style="vertical-align: top;">
    6411      
    6412      
    6413      
    6414      
    6415      
    6416      
    6417       <p><a name="km_constant"></a><b>km_constant</b></p>
    6418 
    6419 
    6420 
    6421 
    6422 
    6423 
    6424 
    6425       </td>
    6426 
    6427 
    6428 
    6429 
    6430 
    6431 
    6432  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    6433 
    6434 
    6435 
    6436 
    6437 
    6438 
    6439 
    6440       <td style="vertical-align: top;"><i>variable<br>
    6441 
    6442 
    6443 
    6444 
    6445 
    6446 
    6447 
    6448 (computed from TKE)</i></td>
    6449 
    6450 
    6451 
    6452 
    6453 
    6454 
    6455  <td style="vertical-align: top;">
    6456      
    6457      
    6458      
    6459      
    6460      
    6461      
    6462       <p>Constant eddy
    6463 diffusivities are used (laminar
    6464 simulations).&nbsp; </p>
    6465 
    6466 
    6467 
    6468 
    6469 
    6470 
    6471  
    6472      
    6473      
    6474      
    6475      
    6476      
    6477      
    6478       <p>If this parameter is
    6479 specified, both in the 1d and in the
    6480 3d-model constant values for the eddy diffusivities are used in
    6481 space and time with K<sub>m</sub> = <b>km_constant</b>
    6482 and K<sub>h</sub> = K<sub>m</sub> / <a href="chapter_4.2.html#prandtl_number">prandtl_number</a>.
    6483 The prognostic equation for the subgrid-scale TKE is switched off.
    6484 Constant eddy diffusivities are only allowed with the Prandtl layer (<a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>)
    6485 switched off.</p>
    6486 
    6487 
    6488 
    6489 
    6490 
    6491 
    6492  </td>
    6493 
    6494 
    6495 
    6496 
    6497 
    6498 
    6499  </tr>
    6500 
    6501 
    6502 
    6503 
    6504 
    6505 
    6506  <tr>
    6507 
    6508 
    6509 
    6510 
    6511 
    6512 
    6513  <td style="vertical-align: top;">
    6514      
    6515      
    6516      
    6517      
    6518      
    6519      
    6520       <p><a name="km_damp_max"></a><b>km_damp_max</b></p>
    6521 
    6522 
    6523 
    6524 
    6525 
    6526 
    6527 
    6528       </td>
    6529 
    6530 
    6531 
    6532 
    6533 
    6534 
    6535  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    6536 
    6537 
    6538 
    6539 
    6540 
    6541 
    6542 
    6543       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.5*(dx
    6544 or dy)</span></td>
    6545 
    6546 
    6547 
    6548 
    6549 
    6550 
    6551  <td style="vertical-align: top;">Maximum
    6552 diffusivity used for filtering the velocity field in the vicinity of
    6553 the outflow (in m<sup>2</sup>/s).<br>
    6554 
    6555 
    6556 
    6557 
    6558 
    6559 
    6560  <br>
    6561 
    6562 
    6563 
    6564 
    6565 
    6566 
    6567 
    6568 When using non-cyclic lateral boundaries (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    6569 or <a href="#bc_ns">bc_ns</a>),
    6570 a smoothing has to be applied to the
    6571 velocity field in the vicinity of the outflow in order to suppress any
    6572 reflections of outgoing disturbances. Smoothing is done by increasing
    6573 the eddy diffusivity along the horizontal direction which is
    6574 perpendicular to the outflow boundary. Only velocity components
    6575 parallel to the outflow boundary are filtered (e.g. v and w, if the
    6576 outflow is along x). Damping is applied from the bottom to the top of
    6577 the domain.<br>
    6578 
    6579 
    6580 
    6581 
    6582 
    6583 
    6584  <br>
    6585 
    6586 
    6587 
    6588 
    6589 
    6590 
    6591 
    6592 The horizontal range of the smoothing is controlled by <a href="#outflow_damping_width">outflow_damping_width</a>
    6593 which defines the number of gridpoints (counted from the outflow
    6594 boundary) from where on the smoothing is applied. Starting from that
    6595 point, the eddy diffusivity is linearly increased (from zero to its
    6596 maximum value given by <span style="font-weight: bold;">km_damp_max</span>)
    6597 until half of the damping range width, from where it remains constant
    6598 up to the outflow boundary. If at a certain grid point the eddy
    6599 diffusivity calculated from the flow field is larger than as described
    6600 above, it is used instead.<br>
    6601 
    6602 
    6603 
    6604 
    6605 
    6606 
    6607  <br>
    6608 
    6609 
    6610 
    6611 
    6612 
    6613 
    6614 
    6615 The default value of <span style="font-weight: bold;">km_damp_max</span>
    6616 has been empirically proven to be sufficient.</td>
    6617 
    6618 
    6619 
    6620 
    6621 
    6622 
    6623  </tr>
    6624 
    6625 
    6626 
    6627 
    6628 
    6629 
    6630  <tr>
    6631 
    6632       <td style="vertical-align: top;"><a name="lad_surface"></a><span style="font-weight: bold;">lad_surface</span></td>
    6633 
    6634       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    6635 
    6636       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    6637 
    6638       <td style="vertical-align: top;">Surface value of the leaf area density (in m<sup>2</sup>/m<sup>3</sup>).<br>
    6639 
    6640       <br>
    6641 
    6642 This
    6643 parameter assigns the value of the leaf area density <span style="font-weight: bold;">lad</span> at the surface (k=0)<b>.</b> Starting from this value,
    6644 the leaf area density profile is constructed with <a href="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</a>
    6645 and <a href="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level
    6646       </a>.</td>
    6647 
    6648     </tr>
    6649 
    6650     <tr>
    6651 
    6652       <td style="vertical-align: top;"><a name="lad_vertical_gradient"></a><span style="font-weight: bold;">lad_vertical_gradient</span></td>
    6653 
    6654       <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    6655 
    6656       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    6657 
    6658       <td style="vertical-align: top;">Gradient(s) of the leaf area density (in&nbsp;m<sup>2</sup>/m<sup>4</sup>).<br>
    6659 
    6660       <br>
    6661 
    6662      
    6663       <p>This leaf area density gradient
    6664 holds starting from the height&nbsp;
    6665 level defined by <a href="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</a>
    6666 (precisely: for all uv levels k where zu(k) &gt; lad_vertical_gradient_level, lad(k) is set: lad(k) = lad(k-1) + dzu(k) * <b>lad_vertical_gradient</b>)
    6667 up to the level defined by <a href="#pch_index">pch_index</a>. Above that level lad(k) will automatically set to 0.0. A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10 intervals
    6668 if <a href="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</a>(1)
    6669 = <i>0.0</i>) can be assigned. The leaf area density at the surface is
    6670 assigned via <a href="#lad_surface">lad_surface</a>.&nbsp;
    6671       </p>
    6672 
    6673       </td>
    6674 
    6675     </tr>
    6676 
    6677     <tr>
    6678 
    6679       <td style="vertical-align: top;"><a name="lad_vertical_gradient_level"></a><span style="font-weight: bold;">lad_vertical_gradient_level</span></td>
    6680 
    6681       <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    6682 
    6683       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    6684 
    6685       <td style="vertical-align: top;">Height level from which on the&nbsp;gradient
    6686 of the leaf area density defined by <a href="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</a>
    6687 is effective (in m).<br>
    6688 
    6689       <br>
    6690 
    6691 The height levels have to be assigned in ascending order. The
    6692 default values result in a leaf area density that is constant with height uup to the top of the plant canopy layer defined by <a href="#pch_index">pch_index</a>. For the piecewise construction of temperature profiles see <a href="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</a>.</td>
    6693 
    6694     </tr>
    6695 
    6696     <tr>
    6697 
    6698       <td style="vertical-align: top;"><a name="leaf_surface_concentration"></a><b>leaf_surface_concentration</b></td>
    6699 
    6700       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    6701 
    6702       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    6703 
    6704       <td style="vertical-align: top;">Concentration of a passive scalar at the surface of a leaf (in K m/s).<br>
    6705 
    6706 
    6707       <br>
    6708 
    6709 
    6710 This parameter is only of importance in cases in that both, <a href="#plant_canopy">plant_canopy</a> and <a href="#passive_scalar">passive_scalar</a>, are set <span style="font-style: italic;">.T.</span>.
    6711 The value of the concentration of a passive scalar at the surface of a
    6712 leaf is required for the parametrisation of the sources and sinks of
    6713 scalar concentration due to the canopy.</td>
    6714 
    6715     </tr>
    6716 
    6717     <tr>
    6718 
    6719 
    6720 
    6721 
    6722 
    6723 
    6724 
    6725       <td style="vertical-align: top;">
    6726      
    6727      
    6728      
    6729      
    6730      
    6731      
    6732       <p><a name="long_filter_factor"></a><b>long_filter_factor</b></p>
    6733 
    6734 
    6735 
    6736 
    6737 
    6738 
    6739 
    6740       </td>
    6741 
    6742 
    6743 
    6744 
    6745 
    6746 
    6747  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    6748 
    6749 
    6750 
    6751 
    6752 
    6753 
    6754 
    6755       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    6756 
    6757 
    6758 
    6759 
    6760 
    6761 
    6762 
    6763       <td style="vertical-align: top;">
    6764      
    6765      
    6766      
    6767      
    6768      
    6769      
    6770       <p>Filter factor
    6771 for the so-called Long-filter.<br>
    6772 
    6773 
    6774 
    6775 
    6776 
    6777 
    6778  </p>
    6779 
    6780 
    6781 
    6782 
    6783 
    6784 
    6785  
    6786      
    6787      
    6788      
    6789      
    6790      
    6791      
    6792       <p><br>
    6793 
    6794 
    6795 
    6796 
    6797 
    6798 
    6799 
    6800 This filter very efficiently
    6801 eliminates 2-delta-waves sometimes cauesed by the upstream-spline
    6802 scheme (see Mahrer and
    6803 Pielke, 1978: Mon. Wea. Rev., 106, 818-830). It works in all three
    6804 directions in space. A value of <b>long_filter_factor</b>
    6805 = <i>0.01</i>
    6806 sufficiently removes the small-scale waves without affecting the
    6807 longer waves.<br>
    6808 
    6809 
    6810 
    6811 
    6812 
    6813 
    6814  </p>
    6815 
    6816 
    6817 
    6818 
    6819 
    6820 
    6821  
    6822      
    6823      
    6824      
    6825      
    6826      
    6827      
    6828       <p>By default, the filter is
    6829 switched off (= <i>0.0</i>).
    6830 It is exclusively applied to the tendencies calculated by the
    6831 upstream-spline scheme (see <a href="#momentum_advec">momentum_advec</a>
    6832 and <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>),
    6833 not to the prognostic variables themselves. At the bottom and top
    6834 boundary of the model domain the filter effect for vertical
    6835 2-delta-waves is reduced. There, the amplitude of these waves is only
    6836 reduced by approx. 50%, otherwise by nearly 100%.&nbsp; <br>
    6837 
    6838 
    6839 
    6840 
    6841 
    6842 
    6843 
    6844 Filter factors with values &gt; <i>0.01</i> also
    6845 reduce the amplitudes
    6846 of waves with wavelengths longer than 2-delta (see the paper by Mahrer
    6847 and
    6848 Pielke, quoted above). </p>
    6849 
    6850 
    6851 
    6852 
    6853 
    6854 
    6855  </td>
    6856 
    6857 
    6858 
    6859 
    6860 
    6861 
    6862  </tr>
    6863 
    6864 
    6865 
    6866 
    6867 
    6868 
    6869  <tr>
    6870 
    6871 
    6872 
    6873 
    6874 
    6875 
    6876       <td style="vertical-align: top;"><a name="loop_optimization"></a><span style="font-weight: bold;">loop_optimization</span></td>
    6877 
    6878 
    6879 
    6880 
    6881 
    6882 
    6883       <td style="vertical-align: top;">C*16</td>
    6884 
    6885 
    6886 
    6887 
    6888 
    6889 
    6890       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">see right</span></td>
    6891 
    6892 
    6893 
    6894 
    6895 
    6896 
    6897       <td>Method used to optimize loops for solving the prognostic equations .<br>
    6898 
    6899 
    6900 
    6901 
    6902 
    6903 
    6904       <br>
    6905 
    6906 
    6907 
    6908 
    6909 
    6910 
    6911 By
    6912 default, the optimization method depends on the host on which PALM is
    6913 running. On machines with vector-type CPUs, single 3d-loops are used to
    6914 calculate each tendency term of each prognostic equation, while on all
    6915 other machines, all prognostic equations are solved within one big loop
    6916 over the two horizontal indices<span style="font-family: Courier New,Courier,monospace;"> i </span>and<span style="font-family: Courier New,Courier,monospace;"> j </span>(giving a good cache uitilization).<br>
    6917 
    6918 
    6919 
    6920 
    6921 
    6922 
    6923       <br>
    6924 
    6925 
    6926 
    6927 
    6928 
    6929 
    6930 The default behaviour can be changed by setting either <span style="font-weight: bold;">loop_optimization</span> = <span style="font-style: italic;">'vector'</span> or <span style="font-weight: bold;">loop_optimization</span> = <span style="font-style: italic;">'cache'</span>.</td>
    6931 
    6932 
    6933 
    6934 
    6935 
    6936 
    6937     </tr>
    6938 
    6939 
    6940 
    6941 
    6942 
    6943 
    6944     <tr>
    6945 
    6946 
    6947 
    6948 
    6949 
    6950 
    6951 
    6952       <td style="vertical-align: top;"><a name="mixing_length_1d"></a><span style="font-weight: bold;">mixing_length_1d</span><br>
    6953 
    6954 
    6955 
    6956 
    6957 
    6958 
    6959 
    6960       </td>
    6961 
    6962 
    6963 
    6964 
    6965 
    6966 
    6967  <td style="vertical-align: top;">C*20<br>
    6968 
    6969 
    6970 
    6971 
    6972 
    6973 
    6974 
    6975       </td>
    6976 
    6977 
    6978 
    6979 
    6980 
    6981 
    6982  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'as_in_3d_</span><br style="font-style: italic;">
    6983 
    6984 
    6985 
    6986 
    6987 
    6988 
    6989  <span style="font-style: italic;">model'</span><br>
    6990 
    6991 
    6992 
    6993 
    6994 
    6995 
    6996  </td>
    6997 
    6998 
    6999 
    7000 
    7001 
    7002 
    7003 
    7004       <td style="vertical-align: top;">Mixing length used in the
    7005 1d-model.<br>
    7006 
    7007 
    7008 
    7009 
    7010 
    7011 
    7012  <br>
    7013 
    7014 
    7015 
    7016 
    7017 
    7018 
    7019 
    7020 By default the mixing length is calculated as in the 3d-model (i.e. it
    7021 depends on the grid spacing).<br>
    7022 
    7023 
    7024 
    7025 
    7026 
    7027 
    7028  <br>
    7029 
    7030 
    7031 
    7032 
    7033 
    7034 
    7035 
    7036 By setting <span style="font-weight: bold;">mixing_length_1d</span>
    7037 = <span style="font-style: italic;">'blackadar'</span>,
    7038 the so-called Blackadar mixing length is used (l = kappa * z / ( 1 +
    7039 kappa * z / lambda ) with the limiting value lambda = 2.7E-4 * u_g / f).<br>
    7040 
    7041 
    7042 
    7043 
    7044 
    7045 
    7046 
    7047       </td>
    7048 
    7049 
    7050 
    7051 
    7052 
    7053 
    7054  </tr>
    7055 
    7056 
    7057 
    7058 
    7059 
    7060 
    7061  
    7062 
    7063 
    7064 
    7065 
    7066 
    7067 
    7068 
    7069     <tr>
    7070 
    7071 
    7072 
    7073 
    7074 
    7075 
    7076  <td style="vertical-align: top;">
    7077      
    7078      
    7079      
    7080      
    7081      
    7082      
    7083       <p><a name="momentum_advec"></a><b>momentum_advec</b></p>
    7084 
    7085 
    7086 
    7087 
    7088 
    7089 
    7090 
    7091       </td>
    7092 
    7093 
    7094 
    7095 
    7096 
    7097 
    7098  <td style="vertical-align: top;">C * 10</td>
    7099 
    7100 
    7101 
    7102 
    7103 
    7104 
    7105 
    7106       <td style="vertical-align: top;"><i>'pw-scheme'</i></td>
    7107 
    7108 
    7109 
    7110 
    7111 
    7112 
    7113 
    7114       <td style="vertical-align: top;">
    7115      
    7116      
    7117      
    7118      
    7119      
    7120      
    7121       <p>Advection
    7122 scheme to be used for the momentum equations.<br>
    7123 
    7124 
    7125 
    7126 
    7127 
    7128 
    7129  <br>
    7130 
    7131 
    7132 
    7133 
    7134 
    7135 
    7136 
    7137 The user can choose between the following schemes:<br>
    7138 
    7139 
    7140 
    7141 
    7142 
    7143 
    7144 
    7145 &nbsp;<br>
    7146 
    7147 
    7148 
    7149 
    7150 
    7151 
    7152  <br>
    7153 
    7154 
    7155 
    7156 
    7157 
    7158 
    7159  <span style="font-style: italic;">'pw-scheme'</span><br>
    7160 
    7161 
    7162 
    7163 
    7164 
    7165 
    7166 
    7167       </p>
    7168 
    7169 
    7170 
    7171 
    7172 
    7173 
    7174  
    7175      
    7176      
    7177      
    7178      
    7179      
    7180      
    7181       <div style="margin-left: 40px;">The scheme of
    7182 Piascek and
    7183 Williams (1970, J. Comp. Phys., 6,
    7184 392-405) with central differences in the form C3 is used.<br>
    7185 
    7186 
    7187 
    7188 
    7189 
    7190 
    7191 
    7192 If intermediate Euler-timesteps are carried out in case of <a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a>
    7193 = <span style="font-style: italic;">'leapfrog+euler'</span>
    7194 the
    7195 advection scheme is - for the Euler-timestep - automatically switched
    7196 to an upstream-scheme.<br>
    7197 
    7198 
    7199 
    7200 
    7201 
    7202 
    7203  </div>
    7204 
    7205 
    7206 
    7207 
    7208 
    7209 
    7210  
    7211      
    7212      
    7213      
    7214      
    7215      
    7216      
    7217       <p> </p>
    7218 
    7219 
    7220 
    7221 
    7222 
    7223 
    7224  
    7225      
    7226      
    7227      
    7228      
    7229      
    7230      
    7231       <p><span style="font-style: italic;">'ups-scheme'</span><br>
    7232 
    7233 
    7234 
    7235 
    7236 
    7237 
    7238 
    7239       </p>
    7240 
    7241 
    7242 
    7243 
    7244 
    7245 
    7246  
    7247      
    7248      
    7249      
    7250      
    7251      
    7252      
    7253       <div style="margin-left: 40px;">The
    7254 upstream-spline scheme is
    7255 used
    7256 (see Mahrer and Pielke,
    7257 1978: Mon. Wea. Rev., 106, 818-830). In opposite to the
    7258 Piascek-Williams scheme, this is characterized by much better numerical
    7259 features (less numerical diffusion, better preservation of flow
    7260 structures, e.g. vortices), but computationally it is much more
    7261 expensive. In
    7262 addition, the use of the Euler-timestep scheme is mandatory (<a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a>
    7263 = <span style="font-style: italic;">'</span><i>euler'</i>),
    7264 i.e. the
    7265 timestep accuracy is only of first order.
    7266 For this reason the advection of scalar variables (see <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>)
    7267 should then also be carried out with the upstream-spline scheme,
    7268 because otherwise the scalar variables would
    7269 be subject to large numerical diffusion due to the upstream
    7270 scheme.&nbsp; </div>
    7271 
    7272 
    7273 
    7274 
    7275 
    7276 
    7277  
    7278      
    7279      
    7280      
    7281      
    7282      
    7283      
    7284       <p style="margin-left: 40px;">Since
    7285 the cubic splines used tend
    7286 to overshoot under
    7287 certain circumstances, this effect must be adjusted by suitable
    7288 filtering and smoothing (see <a href="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</a>,
    7289       <a href="#long_filter_factor">long_filter_factor</a>,
    7290       <a href="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</a>, <a href="#ups_limit_u">ups_limit_u</a>, <a href="#ups_limit_v">ups_limit_v</a>, <a href="#ups_limit_w">ups_limit_w</a>).
    7291 This is always neccessary for runs with stable stratification,
    7292 even if this stratification appears only in parts of the model domain.<br>
    7293 
    7294 
    7295 
    7296 
    7297 
    7298 
    7299 
    7300       </p>
    7301 
    7302 
    7303 
    7304 
    7305 
    7306 
    7307  
    7308      
    7309      
    7310      
    7311      
    7312      
    7313      
    7314       <div style="margin-left: 40px;">With stable
    7315 stratification the
    7316 upstream-spline scheme also
    7317 produces gravity waves with large amplitude, which must be
    7318 suitably damped (see <a href="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_factor">rayleigh_damping_factor</a>).<br>
    7319 
    7320 
    7321 
    7322 
    7323 
    7324 
    7325 
    7326       <br>
    7327 
    7328 
    7329 
    7330 
    7331 
    7332 
    7333  <span style="font-weight: bold;">Important: </span>The&nbsp;
    7334 upstream-spline scheme is not implemented for humidity and passive
    7335 scalars (see&nbsp;<a href="#humidity">humidity</a>
    7336 and <a href="#passive_scalar">passive_scalar</a>)
    7337 and requires the use of a 2d-domain-decomposition. The last conditions
    7338 severely restricts code optimization on several machines leading to
    7339 very long execution times! The scheme is also not allowed for
    7340 non-cyclic lateral boundary conditions (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    7341 and <a href="#bc_ns">bc_ns</a>).</div>
    7342 
    7343 
    7344 
    7345 
    7346 
    7347 
    7348  </td>
    7349 
    7350 
    7351 
    7352 
    7353 
    7354 
    7355 
    7356     </tr>
    7357 
    7358 
    7359 
    7360 
    7361 
    7362 
    7363  <tr>
    7364 
    7365 
    7366 
    7367 
    7368 
    7369 
    7370  <td style="vertical-align: top;"><a name="netcdf_precision"></a><span style="font-weight: bold;">netcdf_precision</span><br>
    7371 
    7372 
    7373 
    7374 
    7375 
    7376 
    7377 
    7378       </td>
    7379 
    7380 
    7381 
    7382 
    7383 
    7384 
    7385  <td style="vertical-align: top;">C*20<br>
    7386 
    7387 
    7388 
    7389 
    7390 
    7391 
    7392 
    7393 (10)<br>
    7394 
    7395 
    7396 
    7397 
    7398 
    7399 
    7400  </td>
    7401 
    7402 
    7403 
    7404 
    7405 
    7406 
    7407  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">single preci-</span><br style="font-style: italic;">
    7408 
    7409 
    7410 
    7411 
    7412 
    7413 
    7414  <span style="font-style: italic;">sion for all</span><br style="font-style: italic;">
    7415 
    7416 
    7417 
    7418 
    7419 
    7420 
    7421  <span style="font-style: italic;">output quan-</span><br style="font-style: italic;">
    7422 
    7423 
    7424 
    7425 
    7426 
    7427 
    7428  <span style="font-style: italic;">tities</span><br>
    7429 
    7430 
    7431 
    7432 
    7433 
    7434 
    7435  </td>
    7436 
    7437 
    7438 
    7439 
    7440 
    7441 
    7442 
    7443       <td style="vertical-align: top;">Defines the accuracy of
    7444 the NetCDF output.<br>
    7445 
    7446 
    7447 
    7448 
    7449 
    7450 
    7451  <br>
    7452 
    7453 
    7454 
    7455 
    7456 
    7457 
    7458 
    7459 By default, all NetCDF output data (see <a href="chapter_4.2.html#data_output_format">data_output_format</a>)
    7460 have single precision&nbsp; (4 byte) accuracy. Double precision (8
    7461 byte) can be choosen alternatively.<br>
    7462 
    7463 
    7464 
    7465 
    7466 
    7467 
    7468 
    7469 Accuracy for the different output data (cross sections, 3d-volume data,
    7470 spectra, etc.) can be set independently.<br>
    7471 
    7472 
    7473 
    7474 
    7475 
    7476 
    7477  <span style="font-style: italic;">'&lt;out&gt;_NF90_REAL4'</span>
    7478 (single precision) or <span style="font-style: italic;">'&lt;out&gt;_NF90_REAL8'</span>
    7479 (double precision) are the two principally allowed values for <span style="font-weight: bold;">netcdf_precision</span>,
    7480 where the string <span style="font-style: italic;">'&lt;out&gt;'
    7481       </span>can be chosen out of the following list:<br>
    7482 
    7483 
    7484 
    7485 
    7486 
    7487 
    7488  <br>
    7489 
    7490 
    7491 
    7492 
    7493 
    7494 
    7495 
    7496      
    7497      
    7498      
    7499      
    7500      
    7501      
    7502       <table style="text-align: left; width: 284px; height: 234px;" border="1" cellpadding="2" cellspacing="2">
    7503 
    7504 
    7505 
    7506 
    7507 
    7508 
    7509  <tbody>
    7510 
    7511 
    7512 
    7513 
    7514 
    7515 
    7516 
    7517           <tr>
    7518 
    7519 
    7520 
    7521 
    7522 
    7523 
    7524  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'xy'</span><br>
    7525 
    7526 
    7527 
    7528 
    7529 
    7530 
    7531  </td>
    7532 
    7533 
    7534 
    7535 
    7536 
    7537 
    7538 
    7539             <td style="vertical-align: top;">horizontal cross section<br>
    7540 
    7541 
    7542 
    7543 
    7544 
    7545 
    7546 
    7547             </td>
    7548 
    7549 
    7550 
    7551 
    7552 
    7553 
    7554  </tr>
    7555 
    7556 
    7557 
    7558 
    7559 
    7560 
    7561  <tr>
    7562 
    7563 
    7564 
    7565 
    7566 
    7567 
    7568  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'xz'</span><br>
    7569 
    7570 
    7571 
    7572 
    7573 
    7574 
    7575  </td>
    7576 
    7577 
    7578 
    7579 
    7580 
    7581 
    7582 
    7583             <td style="vertical-align: top;">vertical (xz) cross
    7584 section<br>
    7585 
    7586 
    7587 
    7588 
    7589 
    7590 
    7591  </td>
    7592 
    7593 
    7594 
    7595 
    7596 
    7597 
    7598  </tr>
    7599 
    7600 
    7601 
    7602 
    7603 
    7604 
    7605  <tr>
    7606 
    7607 
    7608 
    7609 
    7610 
    7611 
    7612  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'yz'</span><br>
    7613 
    7614 
    7615 
    7616 
    7617 
    7618 
    7619  </td>
    7620 
    7621 
    7622 
    7623 
    7624 
    7625 
    7626 
    7627             <td style="vertical-align: top;">vertical (yz) cross
    7628 section<br>
    7629 
    7630 
    7631 
    7632 
    7633 
    7634 
    7635  </td>
    7636 
    7637 
    7638 
    7639 
    7640 
    7641 
    7642  </tr>
    7643 
    7644 
    7645 
    7646 
    7647 
    7648 
    7649  <tr>
    7650 
    7651 
    7652 
    7653 
    7654 
    7655 
    7656  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'2d'</span><br>
    7657 
    7658 
    7659 
    7660 
    7661 
    7662 
    7663  </td>
    7664 
    7665 
    7666 
    7667 
    7668 
    7669 
    7670 
    7671             <td style="vertical-align: top;">all cross sections<br>
    7672 
    7673 
    7674 
    7675 
    7676 
    7677 
    7678 
    7679             </td>
    7680 
    7681 
    7682 
    7683 
    7684 
    7685 
    7686  </tr>
    7687 
    7688 
    7689 
    7690 
    7691 
    7692 
    7693  <tr>
    7694 
    7695 
    7696 
    7697 
    7698 
    7699 
    7700  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'3d'</span><br>
    7701 
    7702 
    7703 
    7704 
    7705 
    7706 
    7707  </td>
    7708 
    7709 
    7710 
    7711 
    7712 
    7713 
    7714 
    7715             <td style="vertical-align: top;">volume data<br>
    7716 
    7717 
    7718 
    7719 
    7720 
    7721 
    7722  </td>
    7723 
    7724 
    7725 
    7726 
    7727 
    7728 
    7729 
    7730           </tr>
    7731 
    7732 
    7733 
    7734 
    7735 
    7736 
    7737  <tr>
    7738 
    7739 
    7740 
    7741 
    7742 
    7743 
    7744  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'pr'</span><br>
    7745 
    7746 
    7747 
    7748 
    7749 
    7750 
    7751  </td>
    7752 
    7753 
    7754 
    7755 
    7756 
    7757 
    7758 
    7759             <td style="vertical-align: top;">vertical profiles<br>
    7760 
    7761 
    7762 
    7763 
    7764 
    7765 
    7766 
    7767             </td>
    7768 
    7769 
    7770 
    7771 
    7772 
    7773 
    7774  </tr>
    7775 
    7776 
    7777 
    7778 
    7779 
    7780 
    7781  <tr>
    7782 
    7783 
    7784 
    7785 
    7786 
    7787 
    7788  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'ts'</span><br>
    7789 
    7790 
    7791 
    7792 
    7793 
    7794 
    7795  </td>
    7796 
    7797 
    7798 
    7799 
    7800 
    7801 
    7802 
    7803             <td style="vertical-align: top;">time series, particle
    7804 time series<br>
    7805 
    7806 
    7807 
    7808 
    7809 
    7810 
    7811  </td>
    7812 
    7813 
    7814 
    7815 
    7816 
    7817 
    7818  </tr>
    7819 
    7820 
    7821 
    7822 
    7823 
    7824 
    7825  <tr>
    7826 
    7827 
    7828 
    7829 
    7830 
    7831 
    7832  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'sp'</span><br>
    7833 
    7834 
    7835 
    7836 
    7837 
    7838 
    7839  </td>
    7840 
    7841 
    7842 
    7843 
    7844 
    7845 
    7846 
    7847             <td style="vertical-align: top;">spectra<br>
    7848 
    7849 
    7850 
    7851 
    7852 
    7853 
    7854  </td>
    7855 
    7856 
    7857 
    7858 
    7859 
    7860 
    7861 
    7862           </tr>
    7863 
    7864 
    7865 
    7866 
    7867 
    7868 
    7869  <tr>
    7870 
    7871 
    7872 
    7873 
    7874 
    7875 
    7876  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'prt'</span><br>
    7877 
    7878 
    7879 
    7880 
    7881 
    7882 
    7883  </td>
    7884 
    7885 
    7886 
    7887 
    7888 
    7889 
    7890 
    7891             <td style="vertical-align: top;">particles<br>
    7892 
    7893 
    7894 
    7895 
    7896 
    7897 
    7898  </td>
    7899 
    7900 
    7901 
    7902 
    7903 
    7904 
    7905 
    7906           </tr>
    7907 
    7908 
    7909 
    7910 
    7911 
    7912 
    7913  <tr>
    7914 
    7915 
    7916 
    7917 
    7918 
    7919 
    7920  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'all'</span><br>
    7921 
    7922 
    7923 
    7924 
    7925 
    7926 
    7927  </td>
    7928 
    7929 
    7930 
    7931 
    7932 
    7933 
    7934 
    7935             <td style="vertical-align: top;">all output quantities<br>
    7936 
    7937 
    7938 
    7939 
    7940 
    7941 
    7942 
    7943             </td>
    7944 
    7945 
    7946 
    7947 
    7948 
    7949 
    7950  </tr>
    7951 
    7952 
    7953 
    7954 
    7955 
    7956 
    7957  
    7958        
    7959        
    7960        
    7961        
    7962        
    7963        
    7964         </tbody>
    7965      
    7966      
    7967      
    7968      
    7969      
    7970      
    7971       </table>
    7972 
    7973 
    7974 
    7975 
    7976 
    7977 
    7978  <br>
    7979 
    7980 
    7981 
    7982 
    7983 
    7984 
    7985  <span style="font-weight: bold;">Example:</span><br>
    7986 
    7987 
    7988 
    7989 
    7990 
    7991 
    7992 
    7993 If all cross section data and the particle data shall be output in
    7994 double precision and all other quantities in single precision, then <span style="font-weight: bold;">netcdf_precision</span> = <span style="font-style: italic;">'2d_NF90_REAL8'</span>, <span style="font-style: italic;">'prt_NF90_REAL8'</span>
    7995 has to be assigned.<br>
    7996 
    7997 
    7998 
    7999 
    8000 
    8001 
    8002  </td>
    8003 
    8004 
    8005 
    8006 
    8007 
    8008 
    8009  </tr>
    8010 
    8011 
    8012 
    8013 
    8014 
    8015 
    8016 
    8017    
    8018 
    8019 
    8020 
    8021 
    8022 
    8023 
    8024  
    8025 
    8026 
    8027 
    8028 
    8029 
    8030 
    8031 
    8032     <tr>
    8033 
    8034 
    8035 
    8036 
    8037 
    8038 
    8039  <td style="vertical-align: top;">
    8040      
    8041      
    8042      
    8043      
    8044      
    8045      
    8046       <p><a name="nsor_ini"></a><b>nsor_ini</b></p>
    8047 
    8048 
    8049 
    8050 
    8051 
    8052 
    8053 
    8054       </td>
    8055 
    8056 
    8057 
    8058 
    8059 
    8060 
    8061  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    8062 
    8063 
    8064 
    8065 
    8066 
    8067 
    8068 
    8069       <td style="vertical-align: top;"><i>100</i></td>
    8070 
    8071 
    8072 
    8073 
    8074 
    8075 
    8076 
    8077       <td style="vertical-align: top;">
    8078      
    8079      
    8080      
    8081      
    8082      
    8083      
    8084       <p>Initial number
    8085 of iterations with the SOR algorithm.&nbsp; </p>
    8086 
    8087 
    8088 
    8089 
    8090 
    8091 
    8092  
    8093      
    8094      
    8095      
    8096      
    8097      
    8098      
    8099       <p>This
    8100 parameter is only effective if the SOR algorithm was
    8101 selected as the pressure solver scheme (<a href="chapter_4.2.html#psolver">psolver</a>
    8102 = <span style="font-style: italic;">'sor'</span>)
    8103 and specifies the
    8104 number of initial iterations of the SOR
    8105 scheme (at t = 0). The number of subsequent iterations at the following
    8106 timesteps is determined
    8107 with the parameter <a href="#nsor">nsor</a>.
    8108 Usually <b>nsor</b> &lt; <b>nsor_ini</b>,
    8109 since in each case
    8110 subsequent calls to <a href="chapter_4.2.html#psolver">psolver</a>
    8111 use the solution of the previous call as initial value. Suitable
    8112 test runs should determine whether sufficient convergence of the
    8113 solution is obtained with the default value and if necessary the value
    8114 of <b>nsor_ini</b> should be changed.</p>
    8115 
    8116 
    8117 
    8118 
    8119 
    8120 
    8121  </td>
    8122 
    8123 
    8124 
    8125 
    8126 
    8127 
    8128 
    8129     </tr>
    8130 
    8131 
    8132 
    8133 
    8134 
    8135 
    8136  <tr>
    8137 
    8138 
    8139 
    8140 
    8141 
    8142 
    8143  <td style="vertical-align: top;">
    8144      
    8145      
    8146      
    8147      
    8148      
    8149      
    8150       <p><a name="nx"></a><b>nx</b></p>
    8151 
    8152 
    8153 
    8154 
    8155 
    8156 
    8157 
    8158       </td>
    8159 
    8160 
    8161 
    8162 
    8163 
    8164 
    8165  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    8166 
    8167 
    8168 
    8169 
    8170 
    8171 
    8172 
    8173       <td style="vertical-align: top;"><br>
    8174 
    8175 
    8176 
    8177 
    8178 
    8179 
    8180  </td>
    8181 
    8182 
    8183 
    8184 
    8185 
    8186 
    8187  <td style="vertical-align: top;">
    8188      
    8189      
    8190      
    8191      
    8192      
    8193      
    8194       <p>Number of grid
    8195 points in x-direction.&nbsp; </p>
    8196 
    8197 
    8198 
    8199 
    8200 
    8201 
    8202  
    8203      
    8204      
    8205      
    8206      
    8207      
    8208      
    8209       <p>A value for this
    8210 parameter must be assigned. Since the lower
    8211 array bound in PALM
    8212 starts with i = 0, the actual number of grid points is equal to <b>nx+1</b>.
    8213 In case of cyclic boundary conditions along x, the domain size is (<b>nx+1</b>)*
    8214       <a href="#dx">dx</a>.</p>
    8215 
    8216 
    8217 
    8218 
    8219 
    8220 
    8221  
    8222      
    8223      
    8224      
    8225      
    8226      
    8227      
    8228       <p>For
    8229 parallel runs, in case of <a href="#grid_matching">grid_matching</a>
    8230 = <span style="font-style: italic;">'strict'</span>,
    8231       <b>nx+1</b> must
    8232 be an integral multiple
    8233 of the processor numbers (see <a href="#npex">npex</a>
    8234 and <a href="#npey">npey</a>)
    8235 along x- as well as along y-direction (due to data
    8236 transposition restrictions).</p>
    8237 
    8238 
    8239 
    8240 
    8241 
    8242 
    8243      
    8244      
    8245      
    8246      
    8247      
    8248      
    8249       <p>For <a href="chapter_3.8.html">coupled runs</a> this parameter must be&nbsp;equal in both parameter files <a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-family: mon;"></span>PARIN</font></a>
    8250 and&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a>.</p>
    8251 
    8252 
    8253 
    8254 
    8255 
    8256 
    8257  </td>
    8258 
    8259 
    8260 
    8261 
    8262 
    8263 
    8264  </tr>
    8265 
    8266 
    8267 
    8268 
    8269 
    8270 
    8271  <tr>
    8272 
    8273 
    8274 
    8275 
    8276 
    8277 
    8278 
    8279       <td style="vertical-align: top;">
    8280      
    8281      
    8282      
    8283      
    8284      
    8285      
    8286       <p><a name="ny"></a><b>ny</b></p>
    8287 
    8288 
    8289 
    8290 
    8291 
    8292 
    8293 
    8294       </td>
    8295 
    8296 
    8297 
    8298 
    8299 
    8300 
    8301  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    8302 
    8303 
    8304 
    8305 
    8306 
    8307 
    8308 
    8309       <td style="vertical-align: top;"><br>
    8310 
    8311 
    8312 
    8313 
    8314 
    8315 
    8316  </td>
    8317 
    8318 
    8319 
    8320 
    8321 
    8322 
    8323  <td style="vertical-align: top;">
    8324      
    8325      
    8326      
    8327      
    8328      
    8329      
    8330       <p>Number of grid
    8331 points in y-direction.&nbsp; </p>
    8332 
    8333 
    8334 
    8335 
    8336 
    8337 
    8338  
    8339      
    8340      
    8341      
    8342      
    8343      
    8344      
    8345       <p>A value for this
    8346 parameter must be assigned. Since the lower
    8347 array bound in PALM starts with j = 0, the actual number of grid points
    8348 is equal to <b>ny+1</b>. In case of cyclic boundary
    8349 conditions along
    8350 y, the domain size is (<b>ny+1</b>) * <a href="#dy">dy</a>.</p>
    8351 
    8352 
    8353 
    8354 
    8355 
    8356 
    8357 
    8358      
    8359      
    8360      
    8361      
    8362      
    8363      
    8364       <p>For parallel runs, in case of <a href="#grid_matching">grid_matching</a>
    8365 = <span style="font-style: italic;">'strict'</span>,
    8366       <b>ny+1</b> must
    8367 be an integral multiple
    8368 of the processor numbers (see <a href="#npex">npex</a>
    8369 and <a href="#npey">npey</a>)&nbsp;
    8370 along y- as well as along x-direction (due to data
    8371 transposition restrictions).</p>
    8372 
    8373 
    8374 
    8375 
    8376 
    8377 
    8378      
    8379      
    8380      
    8381      
    8382      
    8383      
    8384       <p>For <a href="chapter_3.8.html">coupled runs</a> this parameter must be&nbsp;equal in both parameter files <a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2"><span style="font-family: mon;"></span>PARIN</font></a>
    8385 and&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a>.</p>
    8386 
    8387 
    8388 
    8389 
    8390 
    8391 
    8392  </td>
    8393 
    8394 
    8395 
    8396 
    8397 
    8398 
    8399  </tr>
    8400 
    8401 
    8402 
    8403 
    8404 
    8405 
    8406  <tr>
    8407 
    8408 
    8409 
    8410 
    8411 
    8412 
    8413 
    8414       <td style="vertical-align: top;">
    8415      
    8416      
    8417      
    8418      
    8419      
    8420      
    8421       <p><a name="nz"></a><b>nz</b></p>
    8422 
    8423 
    8424 
    8425 
    8426 
    8427 
    8428 
    8429       </td>
    8430 
    8431 
    8432 
    8433 
    8434 
    8435 
    8436  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    8437 
    8438 
    8439 
    8440 
    8441 
    8442 
    8443 
    8444       <td style="vertical-align: top;"><br>
    8445 
    8446 
    8447 
    8448 
    8449 
    8450 
    8451  </td>
    8452 
    8453 
    8454 
    8455 
    8456 
    8457 
    8458  <td style="vertical-align: top;">
    8459      
    8460      
    8461      
    8462      
    8463      
    8464      
    8465       <p>Number of grid
    8466 points in z-direction.&nbsp; </p>
    8467 
    8468 
    8469 
    8470 
    8471 
    8472 
    8473  
    8474      
    8475      
    8476      
    8477      
    8478      
    8479      
    8480       <p>A value for this
    8481 parameter must be assigned. Since the lower
    8482 array bound in PALM
    8483 starts with k = 0 and since one additional grid point is added at the
    8484 top boundary (k = <b>nz+1</b>), the actual number of grid
    8485 points is <b>nz+2</b>.
    8486 However, the prognostic equations are only solved up to <b>nz</b>
    8487 (u,
    8488 v)
    8489 or up to <b>nz-1</b> (w, scalar quantities). The top
    8490 boundary for u
    8491 and v is at k = <b>nz+1</b> (u, v) while at k = <b>nz</b>
    8492 for all
    8493 other quantities.&nbsp; </p>
    8494 
    8495 
    8496 
    8497 
    8498 
    8499 
    8500  
    8501      
    8502      
    8503      
    8504      
    8505      
    8506      
    8507       <p>For parallel
    8508 runs,&nbsp; in case of <a href="#grid_matching">grid_matching</a>
    8509 = <span style="font-style: italic;">'strict'</span>,
    8510       <b>nz</b> must
    8511 be an integral multiple of
    8512 the number of processors in x-direction (due to data transposition
    8513 restrictions).</p>
    8514 
    8515 
    8516 
    8517 
    8518 
    8519 
    8520  </td>
    8521 
    8522 
    8523 
    8524 
    8525 
    8526 
    8527  </tr>
    8528 
    8529 
    8530 
    8531 
    8532 
    8533 
    8534  <tr>
    8535 
    8536 
    8537 
    8538 
    8539 
    8540 
    8541       <td style="vertical-align: top;"><a name="ocean"></a><span style="font-weight: bold;">ocean</span></td>
    8542 
    8543 
    8544 
    8545 
    8546 
    8547 
    8548       <td style="vertical-align: top;">L</td>
    8549 
    8550 
    8551 
    8552 
    8553 
    8554 
    8555       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    8556 
    8557 
    8558 
    8559 
    8560 
    8561 
    8562       <td style="vertical-align: top;">Parameter to switch on&nbsp;ocean runs.<br>
    8563 
    8564 
    8565 
    8566 
    8567 
    8568 
    8569       <br>
    8570 
    8571 
    8572 
    8573 
    8574 
    8575 
    8576 By default PALM is configured to simulate&nbsp;atmospheric flows. However, starting from version 3.3, <span style="font-weight: bold;">ocean</span> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> allows&nbsp;simulation of ocean turbulent flows. Setting this switch has several effects:<br>
    8577 
    8578 
    8579 
    8580 
    8581 
    8582 
    8583       <br>
    8584 
    8585 
    8586 
    8587 
    8588 
    8589 
    8590      
    8591      
    8592      
    8593      
    8594      
    8595      
    8596       <ul>
    8597 
    8598 
    8599 
    8600 
    8601 
    8602 
    8603         <li>An additional prognostic equation for salinity is solved.</li>
    8604 
    8605 
    8606 
    8607 
    8608 
    8609 
    8610         <li>Potential temperature in buoyancy and stability-related terms is replaced by potential density.</li>
    8611 
    8612 
    8613 
    8614 
    8615 
    8616 
    8617         <li>Potential
    8618 density is calculated from the equation of state for seawater after
    8619 each timestep, using the algorithm proposed by Jackett et al. (2006, J.
    8620 Atmos. Oceanic Technol., <span style="font-weight: bold;">23</span>, 1709-1728).<br>
    8621 
    8622 
    8623 
    8624 
    8625 
    8626 
    8627 So far, only the initial hydrostatic pressure is entered into this equation.</li>
    8628 
    8629 
    8630 
    8631 
    8632 
    8633 
    8634         <li>z=0 (sea surface) is assumed at the model top (vertical grid index <span style="font-family: Courier New,Courier,monospace;">k=nzt</span> on the w-grid), with negative values of z indicating the depth.</li>
    8635 
    8636 
    8637 
    8638 
    8639 
    8640 
    8641         <li>Initial profiles are constructed (e.g. from <a href="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a> / <a href="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</a>) starting from the sea surface, using surface values&nbsp;given by <a href="#pt_surface">pt_surface</a>, <a href="#sa_surface">sa_surface</a>, <a href="#ug_surface">ug_surface</a>, and <a href="#vg_surface">vg_surface</a>.</li>
    8642 
    8643 
    8644 
    8645 
    8646 
    8647 
    8648         <li>Zero salinity flux is used as default boundary condition at the bottom of the sea.</li>
    8649 
    8650 
    8651 
    8652 
    8653 
    8654 
    8655         <li>If switched on, random perturbations are by default imposed to the upper model domain from zu(nzt*2/3) to zu(nzt-3).</li>
    8656 
    8657 
    8658 
    8659 
    8660 
    8661 
    8662      
    8663      
    8664      
    8665      
    8666      
    8667      
    8668       </ul>
    8669 
    8670 
    8671 
    8672 
    8673 
    8674 
    8675       <br>
    8676 
    8677 
    8678 
    8679 
    8680 
    8681 
    8682 Relevant parameters to be exclusively used for steering ocean runs are <a href="#bc_sa_t">bc_sa_t</a>, <a href="#bottom_salinityflux">bottom_salinityflux</a>, <a href="#sa_surface">sa_surface</a>, <a href="#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</a>, <a href="#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</a>, and <a href="#top_salinityflux">top_salinityflux</a>.<br>
    8683 
    8684 
    8685 
    8686 
    8687 
    8688 
    8689       <br>
    8690 
    8691 
    8692 
    8693 
    8694 
    8695 
    8696 Section <a href="chapter_4.2.2.html">4.4.2</a> gives an example for appropriate settings of these and other parameters neccessary for ocean runs.<br>
    8697 
    8698 
    8699 
    8700 
    8701 
    8702 
    8703       <br>
    8704 
    8705 
    8706 
    8707 
    8708 
    8709 
    8710       <span style="font-weight: bold;">ocean</span> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> does not allow settings of <a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a> = <span style="font-style: italic;">'leapfrog'</span> or <span style="font-style: italic;">'leapfrog+euler'</span> as well as <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a> = <span style="font-style: italic;">'ups-scheme'</span>.<span style="font-weight: bold;"></span><br>
    8711 
    8712 
    8713 
    8714       </td>
    8715 
    8716 
    8717 
    8718 
    8719 
    8720 
    8721     </tr>
    8722 
    8723 
    8724 
    8725 
    8726 
    8727 
    8728     <tr>
    8729 
    8730 
    8731 
    8732 
    8733 
    8734 
    8735  <td style="vertical-align: top;">
    8736      
    8737      
    8738      
    8739      
    8740      
    8741      
    8742       <p><a name="omega"></a><b>omega</b></p>
    8743 
    8744 
    8745 
    8746 
    8747 
    8748 
    8749 
    8750       </td>
    8751 
    8752 
    8753 
    8754 
    8755 
    8756 
    8757  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    8758 
    8759 
    8760 
    8761 
    8762 
    8763 
    8764 
    8765       <td style="vertical-align: top;"><i>7.29212E-5</i></td>
    8766 
    8767 
    8768 
    8769 
    8770 
    8771 
    8772 
    8773       <td style="vertical-align: top;">
    8774      
    8775      
    8776      
    8777      
    8778      
    8779      
    8780       <p>Angular
    8781 velocity of the rotating system (in rad s<sup>-1</sup>).&nbsp;
    8782       </p>
    8783 
    8784 
    8785 
    8786 
    8787 
    8788 
    8789  
    8790      
    8791      
    8792      
    8793      
    8794      
    8795      
    8796       <p>The angular velocity of the earth is set by
    8797 default. The
    8798 values
    8799 of the Coriolis parameters are calculated as:&nbsp; </p>
    8800 
    8801 
    8802 
    8803 
    8804 
    8805 
    8806  
    8807      
    8808      
    8809      
    8810      
    8811      
    8812      
    8813       <ul>
    8814 
    8815 
    8816 
    8817 
    8818 
    8819 
    8820 
    8821        
    8822        
    8823        
    8824        
    8825        
    8826        
    8827         <p>f = 2.0 * <b>omega</b> * sin(<a href="#phi">phi</a>)&nbsp;
    8828         <br>
    8829 
    8830 
    8831 
    8832 
    8833 
    8834 
    8835 f* = 2.0 * <b>omega</b> * cos(<a href="#phi">phi</a>)</p>
    8836 
    8837 
    8838 
    8839 
    8840 
    8841 
    8842 
    8843      
    8844      
    8845      
    8846      
    8847      
    8848      
    8849       </ul>
    8850 
    8851 
    8852 
    8853 
    8854 
    8855 
    8856  </td>
    8857 
    8858 
    8859 
    8860 
    8861 
    8862 
    8863  </tr>
    8864 
    8865 
    8866 
    8867 
    8868 
    8869 
    8870  <tr>
    8871 
    8872 
    8873 
    8874 
    8875 
    8876 
    8877  <td style="vertical-align: top;">
    8878      
    8879      
    8880      
    8881      
    8882      
    8883      
    8884       <p><a name="outflow_damping_width"></a><b>outflow_damping_width</b></p>
    8885 
    8886 
    8887 
    8888 
    8889 
    8890 
    8891 
    8892       </td>
    8893 
    8894 
    8895 
    8896 
    8897 
    8898 
    8899  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    8900 
    8901 
    8902 
    8903 
    8904 
    8905 
    8906 
    8907       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">MIN(20,
    8908 nx/2</span> or <span style="font-style: italic;">ny/2)</span></td>
    8909 
    8910 
    8911 
    8912 
    8913 
    8914 
    8915 
    8916       <td style="vertical-align: top;">Width of
    8917 the damping range in the vicinity of the outflow (gridpoints).<br>
    8918 
    8919 
    8920 
    8921 
    8922 
    8923 
    8924 
    8925       <br>
    8926 
    8927 
    8928 
    8929 
    8930 
    8931 
    8932 
    8933 When using non-cyclic lateral boundaries (see <a href="chapter_4.1.html#bc_lr">bc_lr</a>
    8934 or <a href="chapter_4.1.html#bc_ns">bc_ns</a>),
    8935 a smoothing has to be applied to the
    8936 velocity field in the vicinity of the outflow in order to suppress any
    8937 reflections of outgoing disturbances. This parameter controlls the
    8938 horizontal range to which the smoothing is applied. The range is given
    8939 in gridpoints counted from the respective outflow boundary. For further
    8940 details about the smoothing see parameter <a href="chapter_4.1.html#km_damp_max">km_damp_max</a>,
    8941 which defines the magnitude of the damping.</td>
    8942 
    8943 
    8944 
    8945 
    8946 
    8947 
    8948  </tr>
    8949 
    8950 
    8951 
    8952 
    8953 
    8954 
    8955 
    8956     <tr>
    8957 
    8958 
    8959 
    8960 
    8961 
    8962 
    8963  <td style="vertical-align: top;">
    8964      
    8965      
    8966      
    8967      
    8968      
    8969      
    8970       <p><a name="overshoot_limit_e"></a><b>overshoot_limit_e</b></p>
    8971 
    8972 
    8973 
    8974 
    8975 
    8976 
    8977 
    8978       </td>
    8979 
    8980 
    8981 
    8982 
    8983 
    8984 
    8985  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    8986 
    8987 
    8988 
    8989 
    8990 
    8991 
    8992 
    8993       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    8994 
    8995 
    8996 
    8997 
    8998 
    8999 
    9000 
    9001       <td style="vertical-align: top;">
    9002      
    9003      
    9004      
    9005      
    9006      
    9007      
    9008       <p>Allowed limit
    9009 for the overshooting of subgrid-scale TKE in
    9010 case that the upstream-spline scheme is switched on (in m<sup>2</sup>/s<sup>2</sup>).&nbsp;
    9011       </p>
    9012 
    9013 
    9014 
    9015 
    9016 
    9017 
    9018  
    9019      
    9020      
    9021      
    9022      
    9023      
    9024      
    9025       <p>By deafult, if cut-off of overshoots is switched
    9026 on for the
    9027 upstream-spline scheme (see <a href="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</a>),
    9028 no overshoots are permitted at all. If <b>overshoot_limit_e</b>
    9029 is given a non-zero value, overshoots with the respective
    9030 amplitude (both upward and downward) are allowed.&nbsp; </p>
    9031 
    9032 
    9033 
    9034 
    9035 
    9036 
    9037 
    9038      
    9039      
    9040      
    9041      
    9042      
    9043      
    9044       <p>Only positive values are allowed for <b>overshoot_limit_e</b>.</p>
    9045 
    9046 
    9047 
    9048 
    9049 
    9050 
    9051 
    9052       </td>
    9053 
    9054 
    9055 
    9056 
    9057 
    9058 
    9059  </tr>
    9060 
    9061 
    9062 
    9063 
    9064 
    9065 
    9066  <tr>
    9067 
    9068 
    9069 
    9070 
    9071 
    9072 
    9073  <td style="vertical-align: top;">
    9074      
    9075      
    9076      
    9077      
    9078      
    9079      
    9080       <p><a name="overshoot_limit_pt"></a><b>overshoot_limit_pt</b></p>
    9081 
    9082 
    9083 
    9084 
    9085 
    9086 
    9087 
    9088       </td>
    9089 
    9090 
    9091 
    9092 
    9093 
    9094 
    9095  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    9096 
    9097 
    9098 
    9099 
    9100 
    9101 
    9102 
    9103       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    9104 
    9105 
    9106 
    9107 
    9108 
    9109 
    9110 
    9111       <td style="vertical-align: top;">
    9112      
    9113      
    9114      
    9115      
    9116      
    9117      
    9118       <p>Allowed limit
    9119 for the overshooting of potential temperature in
    9120 case that the upstream-spline scheme is switched on (in K).&nbsp; </p>
    9121 
    9122 
    9123 
    9124 
    9125 
    9126 
    9127 
    9128      
    9129      
    9130      
    9131      
    9132      
    9133      
    9134       <p>For further information see <a href="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</a>.&nbsp;
    9135       </p>
    9136 
    9137 
    9138 
    9139 
    9140 
    9141 
    9142  
    9143      
    9144      
    9145      
    9146      
    9147      
    9148      
    9149       <p>Only positive values are allowed for <b>overshoot_limit_pt</b>.</p>
    9150 
    9151 
    9152 
    9153 
    9154 
    9155 
    9156 
    9157       </td>
    9158 
    9159 
    9160 
    9161 
    9162 
    9163 
    9164  </tr>
    9165 
    9166 
    9167 
    9168 
    9169 
    9170 
    9171  <tr>
    9172 
    9173 
    9174 
    9175 
    9176 
    9177 
    9178  <td style="vertical-align: top;">
    9179      
    9180      
    9181      
    9182      
    9183      
    9184      
    9185       <p><a name="overshoot_limit_u"></a><b>overshoot_limit_u</b></p>
    9186 
    9187 
    9188 
    9189 
    9190 
    9191 
    9192 
    9193       </td>
    9194 
    9195 
    9196 
    9197 
    9198 
    9199 
    9200  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    9201 
    9202 
    9203 
    9204 
    9205 
    9206 
    9207 
    9208       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    9209 
    9210 
    9211 
    9212 
    9213 
    9214 
    9215 
    9216       <td style="vertical-align: top;">Allowed limit for the
    9217 overshooting of
    9218 the u-component of velocity in case that the upstream-spline scheme is
    9219 switched on (in m/s).
    9220      
    9221      
    9222      
    9223      
    9224      
    9225      
    9226       <p>For further information see <a href="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</a>.&nbsp;
    9227       </p>
    9228 
    9229 
    9230 
    9231 
    9232 
    9233 
    9234  
    9235      
    9236      
    9237      
    9238      
    9239      
    9240      
    9241       <p>Only positive values are allowed for <b>overshoot_limit_u</b>.</p>
    9242 
    9243 
    9244 
    9245 
    9246 
    9247 
    9248 
    9249       </td>
    9250 
    9251 
    9252 
    9253 
    9254 
    9255 
    9256  </tr>
    9257 
    9258 
    9259 
    9260 
    9261 
    9262 
    9263  <tr>
    9264 
    9265 
    9266 
    9267 
    9268 
    9269 
    9270  <td style="vertical-align: top;">
    9271      
    9272      
    9273      
    9274      
    9275      
    9276      
    9277       <p><a name="overshoot_limit_v"></a><b>overshoot_limit_v</b></p>
    9278 
    9279 
    9280 
    9281 
    9282 
    9283 
    9284 
    9285       </td>
    9286 
    9287 
    9288 
    9289 
    9290 
    9291 
    9292  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    9293 
    9294 
    9295 
    9296 
    9297 
    9298 
    9299 
    9300       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    9301 
    9302 
    9303 
    9304 
    9305 
    9306 
    9307 
    9308       <td style="vertical-align: top;">
    9309      
    9310      
    9311      
    9312      
    9313      
    9314      
    9315       <p>Allowed limit
    9316 for the overshooting of the v-component of
    9317 velocity in case that the upstream-spline scheme is switched on
    9318 (in m/s).&nbsp; </p>
    9319 
    9320 
    9321 
    9322 
    9323 
    9324 
    9325  
    9326      
    9327      
    9328      
    9329      
    9330      
    9331      
    9332       <p>For further information see <a href="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</a>.&nbsp;
    9333       </p>
    9334 
    9335 
    9336 
    9337 
    9338 
    9339 
    9340  
    9341      
    9342      
    9343      
    9344      
    9345      
    9346      
    9347       <p>Only positive values are allowed for <b>overshoot_limit_v</b>.</p>
    9348 
    9349 
    9350 
    9351 
    9352 
    9353 
    9354 
    9355       </td>
    9356 
    9357 
    9358 
    9359 
    9360 
    9361 
    9362  </tr>
    9363 
    9364 
    9365 
    9366 
    9367 
    9368 
    9369  <tr>
    9370 
    9371 
    9372 
    9373 
    9374 
    9375 
    9376  <td style="vertical-align: top;">
    9377      
    9378      
    9379      
    9380      
    9381      
    9382      
    9383       <p><a name="overshoot_limit_w"></a><b>overshoot_limit_w</b></p>
    9384 
    9385 
    9386 
    9387 
    9388 
    9389 
    9390 
    9391       </td>
    9392 
    9393 
    9394 
    9395 
    9396 
    9397 
    9398  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    9399 
    9400 
    9401 
    9402 
    9403 
    9404 
    9405 
    9406       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    9407 
    9408 
    9409 
    9410 
    9411 
    9412 
    9413 
    9414       <td style="vertical-align: top;">
    9415      
    9416      
    9417      
    9418      
    9419      
    9420      
    9421       <p>Allowed limit
    9422 for the overshooting of the w-component of
    9423 velocity in case that the upstream-spline scheme is switched on
    9424 (in m/s).&nbsp; </p>
    9425 
    9426 
    9427 
    9428 
    9429 
    9430 
    9431  
    9432      
    9433      
    9434      
    9435      
    9436      
    9437      
    9438       <p>For further information see <a href="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</a>.&nbsp;
    9439       </p>
    9440 
    9441 
    9442 
    9443 
    9444 
    9445 
    9446  
    9447      
    9448      
    9449      
    9450      
    9451      
    9452      
    9453       <p>Only positive values are permitted for <b>overshoot_limit_w</b>.</p>
    9454 
    9455 
    9456 
    9457 
    9458 
    9459 
    9460 
    9461       </td>
    9462 
    9463 
    9464 
    9465 
    9466 
    9467 
    9468  </tr>
    9469 
    9470 
    9471 
    9472 
    9473 
    9474 
    9475  <tr>
    9476 
    9477 
    9478 
    9479 
    9480 
    9481 
    9482  <td style="vertical-align: top;">
    9483      
    9484      
    9485      
    9486      
    9487      
    9488      
    9489       <p><a name="passive_scalar"></a><b>passive_scalar</b></p>
    9490 
    9491 
    9492 
    9493 
    9494 
    9495 
    9496 
    9497       </td>
    9498 
    9499 
    9500 
    9501 
    9502 
    9503 
    9504  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    9505 
    9506 
    9507 
    9508 
    9509 
    9510 
    9511 
    9512       <td style="vertical-align: top;"><i>.F.</i></td>
    9513 
    9514 
    9515 
    9516 
    9517 
    9518 
    9519 
    9520       <td style="vertical-align: top;">
    9521      
    9522      
    9523      
    9524      
    9525      
    9526      
    9527       <p>Parameter to
    9528 switch on the prognostic equation for a passive
    9529 scalar. <br>
    9530 
    9531 
    9532 
    9533 
    9534 
    9535 
    9536  </p>
    9537 
    9538 
    9539 
    9540 
    9541 
    9542 
    9543  
    9544      
    9545      
    9546      
    9547      
    9548      
    9549      
    9550       <p>The initial vertical profile
    9551 of s can be set via parameters <a href="#s_surface">s_surface</a>,
    9552       <a href="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</a>
    9553 and&nbsp; <a href="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</a>.
    9554 Boundary conditions can be set via <a href="#s_surface_initial_change">s_surface_initial_change</a>
    9555 and <a href="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</a>.&nbsp;
    9556       </p>
    9557 
    9558 
    9559 
    9560 
    9561 
    9562 
    9563  
    9564      
    9565      
    9566      
    9567      
    9568      
    9569      
    9570       <p><b>Note:</b> <br>
    9571 
    9572 
    9573 
    9574 
    9575 
    9576 
    9577 
    9578 With <span style="font-weight: bold;">passive_scalar</span>
    9579 switched
    9580 on, the simultaneous use of humidity (see&nbsp;<a href="#humidity">humidity</a>)
    9581 is impossible.</p>
    9582 
    9583 
    9584 
    9585 
    9586 
    9587 
    9588  </td>
    9589 
    9590 
    9591 
    9592 
    9593 
    9594 
    9595  </tr>
    9596 
    9597 
    9598 
    9599 
    9600 
    9601 
    9602  <tr>
    9603 
    9604       <td style="vertical-align: top;"><a name="pch_index"></a><span style="font-weight: bold;">pch_index</span></td>
    9605 
    9606       <td style="vertical-align: top;">I</td>
    9607 
    9608       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0</span></td>
    9609 
    9610       <td style="vertical-align: top;">Grid point index (scalar) of the upper boundary of the plant canopy layer.<br>
    9611 
    9612       <br>
    9613 
    9614 Above <span style="font-weight: bold;">pch_index</span> the arrays of leaf area density and drag_coeffient are automatically set to zero in case of <a href="#plant_canopy">plant_canopy</a> = .T.. Up to <span style="font-weight: bold;">pch_index</span> a leaf area density profile can be prescribed by using the parameters <a href="#lad_surface">lad_surface</a>, <a href="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</a> and <a href="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</a>.</td>
    9615 
    9616     </tr>
    9617 
    9618     <tr>
    9619 
    9620 
    9621 
    9622 
    9623 
    9624 
    9625  <td style="vertical-align: top;">
    9626      
    9627      
    9628      
    9629      
    9630      
    9631      
    9632       <p><a name="phi"></a><b>phi</b></p>
    9633 
    9634 
    9635 
    9636 
    9637 
    9638 
    9639 
    9640       </td>
    9641 
    9642 
    9643 
    9644 
    9645 
    9646 
    9647  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    9648 
    9649 
    9650 
    9651 
    9652 
    9653 
    9654 
    9655       <td style="vertical-align: top;"><i>55.0</i></td>
    9656 
    9657 
    9658 
    9659 
    9660 
    9661 
    9662 
    9663       <td style="vertical-align: top;">
    9664      
    9665      
    9666      
    9667      
    9668      
    9669      
    9670       <p>Geographical
    9671 latitude (in degrees).&nbsp; </p>
    9672 
    9673 
    9674 
    9675 
    9676 
    9677 
    9678  
    9679      
    9680      
    9681      
    9682      
    9683      
    9684      
    9685       <p>The value of
    9686 this parameter determines the value of the
    9687 Coriolis parameters f and f*, provided that the angular velocity (see <a href="#omega">omega</a>)
    9688 is non-zero.</p>
    9689 
    9690 
    9691 
    9692 
    9693 
    9694 
    9695  </td>
    9696 
    9697 
    9698 
    9699 
    9700 
    9701 
    9702  </tr>
    9703 
    9704 
    9705 
    9706 
    9707 
    9708 
    9709  <tr>
    9710 
    9711       <td style="vertical-align: top;"><a name="plant_canopy"></a><span style="font-weight: bold;">plant_canopy</span></td>
    9712 
    9713       <td style="vertical-align: top;">L</td>
    9714 
    9715       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    9716 
    9717       <td style="vertical-align: top;">Switch for the plant_canopy_model.<br>
    9718 
    9719       <br>
    9720 
    9721 If <span style="font-weight: bold;">plant_canopy</span> is set <span style="font-style: italic;">.T.</span>, the plant canopy model of Watanabe (2004, BLM 112, 307-341) is used. <br>
    9722 
    9723 The
    9724 impact of a plant canopy on a turbulent flow is considered by an
    9725 additional drag term in the momentum equations and an additional sink
    9726 term in the prognostic equation for the subgrid-scale TKE. These
    9727 additional terms are dependent on the leaf drag coefficient (see <a href="#drag_coefficient">drag_coefficient</a>) and the leaf area density (see <a href="#lad_surface">lad_surface</a>, <a href="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</a>, <a href="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</a>). The top boundary of the plant canopy is determined by the parameter <a href="#pch_index">pch_index</a>. For all heights equal to or larger than zw(k=<span style="font-weight: bold;">pch_index</span>) the leaf area density is 0 (i.e. there is no canopy at these heights!). <br>
    9728 
    9729 By default, a horizontally homogeneous plant canopy is prescribed, if&nbsp; <span style="font-weight: bold;">plant_canopy</span> is set <span style="font-style: italic;">.T.</span>. However, the user can define other types of plant canopies (see <a href="#canopy_mode">canopy_mode</a>).<br><br>If <span style="font-weight: bold;">plant_canopy</span> and&nbsp; <span style="font-weight: bold;">passive_scalar</span><span style="font-style: italic;"> </span>are set <span style="font-style: italic;">.T.</span>,
    9730 the canopy acts as an additional source or sink, respectively, of
    9731 scalar concentration. The source/sink strength is dependent on the
    9732 scalar concentration at the leaf surface, which is generally constant
    9733 with time in PALM and which can be specified by specifying the
    9734 parameter <a href="#leaf_surface_concentration">leaf_surface_concentration</a>. <br><br>Additional heating of the air by the plant canopy is taken into account, when the default value of the parameter <a href="#cthf">cthf</a> is altered in the parameter file. In that case the value of <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>
    9735 specified in the parameter file is not used in the model. Instead the
    9736 near-surface heat flux is derived from an expontial function that is
    9737 dependent on the cumulative leaf area index. <br>
    9738 
    9739       <br>
    9740 
    9741       <span style="font-weight: bold;">plant_canopy</span> = <span style="font-style: italic;">.T. </span>is only allowed together with a non-zero <a href="#drag_coefficient">drag_coefficient</a>.</td>
    9742 
    9743     </tr>
    9744 
    9745     <tr>
    9746 
    9747 
    9748 
    9749 
    9750 
    9751 
    9752  <td style="vertical-align: top;">
    9753      
    9754      
    9755      
    9756      
    9757      
    9758      
    9759       <p><a name="prandtl_layer"></a><b>prandtl_layer</b></p>
    9760 
    9761 
    9762 
    9763 
    9764 
    9765 
    9766 
    9767       </td>
    9768 
    9769 
    9770 
    9771 
    9772 
    9773 
    9774  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    9775 
    9776 
    9777 
    9778 
    9779 
    9780 
    9781 
    9782       <td style="vertical-align: top;"><i>.T.</i></td>
    9783 
    9784 
    9785 
    9786 
    9787 
    9788 
    9789 
    9790       <td style="vertical-align: top;">
    9791      
    9792      
    9793      
    9794      
    9795      
    9796      
    9797       <p>Parameter to
    9798 switch on a Prandtl layer.&nbsp; </p>
    9799 
    9800 
    9801 
    9802 
    9803 
    9804 
    9805  
    9806      
    9807      
    9808      
    9809      
    9810      
    9811      
    9812       <p>By default,
    9813 a Prandtl layer is switched on at the bottom
    9814 boundary between z = 0 and z = 0.5 * <a href="#dz">dz</a>
    9815 (the first computational grid point above ground for u, v and the
    9816 scalar quantities).
    9817 In this case, at the bottom boundary, free-slip conditions for u and v
    9818 (see <a href="#bc_uv_b">bc_uv_b</a>)
    9819 are not allowed. Likewise, laminar
    9820 simulations with constant eddy diffusivities (<a href="#km_constant">km_constant</a>)
    9821 are forbidden.&nbsp; </p>
    9822 
    9823 
    9824 
    9825 
    9826 
    9827 
    9828  
    9829      
    9830      
    9831      
    9832      
    9833      
    9834      
    9835       <p>With Prandtl-layer
    9836 switched off, the TKE boundary condition <a href="#bc_e_b">bc_e_b</a>
    9837 = '<i>(u*)**2+neumann'</i> must not be used and is
    9838 automatically
    9839 changed to <i>'neumann'</i> if necessary.&nbsp; Also,
    9840 the pressure
    9841 boundary condition <a href="#bc_p_b">bc_p_b</a>
    9842 = <i>'neumann+inhomo'</i>&nbsp; is not allowed. </p>
    9843 
    9844 
    9845 
    9846 
    9847 
    9848 
    9849 
    9850      
    9851      
    9852      
    9853      
    9854      
    9855      
    9856       <p>The roughness length is declared via the parameter <a href="#roughness_length">roughness_length</a>.</p>
    9857 
    9858 
    9859 
    9860 
    9861 
    9862 
    9863 
    9864       </td>
    9865 
    9866 
    9867 
    9868 
    9869 
    9870 
    9871  </tr>
    9872 
    9873 
    9874 
    9875 
    9876 
    9877 
    9878  <tr>
    9879 
    9880 
    9881 
    9882 
    9883 
    9884 
    9885  <td style="vertical-align: top;">
    9886      
    9887      
    9888      
    9889      
    9890      
    9891      
    9892       <p><a name="precipitation"></a><b>precipitation</b></p>
    9893 
    9894 
    9895 
    9896 
    9897 
    9898 
    9899 
    9900       </td>
    9901 
    9902 
    9903 
    9904 
    9905 
    9906 
    9907  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    9908 
    9909 
    9910 
    9911 
    9912 
    9913 
    9914 
    9915       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    9916 
    9917 
    9918 
    9919 
    9920 
    9921 
    9922  <td style="vertical-align: top;">
    9923      
    9924      
    9925      
    9926      
    9927      
    9928      
    9929       <p>Parameter to switch
    9930 on the precipitation scheme.<br>
    9931 
    9932 
    9933 
    9934 
    9935 
    9936 
    9937  </p>
    9938 
    9939 
    9940 
    9941 
    9942 
    9943 
    9944  
    9945      
    9946      
    9947      
    9948      
    9949      
    9950      
    9951       <p>For
    9952 precipitation processes PALM uses a simplified Kessler
    9953 scheme. This scheme only considers the
    9954 so-called autoconversion, that means the generation of rain water by
    9955 coagulation of cloud drops among themselves. Precipitation begins and
    9956 is immediately removed from the flow as soon as the liquid water
    9957 content exceeds the critical value of 0.5 g/kg.</p>
    9958 
    9959 
    9960 
    9961 
    9962 
    9963 
    9964      
    9965      
    9966      
    9967      
    9968      
    9969      
    9970       <p>The precipitation rate and amount can be output by assigning the runtime parameter <a href="chapter_4.2.html#data_output">data_output</a> = <span style="font-style: italic;">'prr*'</span> or <span style="font-style: italic;">'pra*'</span>, respectively. The time interval on which the precipitation amount is defined can be controlled via runtime parameter <a href="chapter_4.2.html#precipitation_amount_interval">precipitation_amount_interval</a>.</p>
    9971 
    9972 
    9973 
    9974 
    9975 
    9976 
    9977  </td>
    9978 
    9979 
    9980 
    9981 
    9982 
    9983 
    9984  </tr>
    9985 
    9986 
    9987 
    9988 
    9989 
    9990 
    9991 
    9992     <tr>
    9993 
    9994 
    9995 
    9996 
    9997 
    9998 
    9999       <td style="vertical-align: top;"><a name="pt_reference"></a><span style="font-weight: bold;">pt_reference</span></td>
    10000 
    10001 
    10002 
    10003 
    10004 
    10005 
    10006       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    10007 
    10008 
    10009 
    10010 
    10011 
    10012 
    10013       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">use horizontal average as
    10014 refrence</span></td>
    10015 
    10016 
    10017 
    10018 
    10019 
    10020 
    10021       <td style="vertical-align: top;">Reference
    10022 temperature to be used in all buoyancy terms (in K).<br>
    10023 
    10024 
    10025 
    10026 
    10027 
    10028 
    10029       <br>
    10030 
    10031 
    10032 
    10033 
    10034 
    10035 
    10036 By
    10037 default, the instantaneous horizontal average over the total model
    10038 domain is used.<br>
    10039 
    10040 
    10041 
    10042 
    10043 
    10044 
    10045       <br>
    10046 
    10047 
    10048 
    10049 
    10050 
    10051 
    10052       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    10053 
    10054 
    10055 
    10056 
    10057 
    10058 
    10059 In case of ocean runs (see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>), always a reference temperature is used in the buoyancy terms with a default value of <span style="font-weight: bold;">pt_reference</span> = <a href="#pt_surface">pt_surface</a>.</td>
    10060 
    10061 
    10062 
    10063 
    10064 
    10065 
    10066     </tr>
    10067 
    10068 
    10069 
    10070 
    10071 
    10072 
    10073     <tr>
    10074 
    10075 
    10076 
    10077 
    10078 
    10079 
    10080  <td style="vertical-align: top;">
    10081      
    10082      
    10083      
    10084      
    10085      
    10086      
    10087       <p><a name="pt_surface"></a><b>pt_surface</b></p>
    10088 
    10089 
    10090 
    10091 
    10092 
    10093 
    10094 
    10095       </td>
    10096 
    10097 
    10098 
    10099 
    10100 
    10101 
    10102  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    10103 
    10104 
    10105 
    10106 
    10107 
    10108 
    10109 
    10110       <td style="vertical-align: top;"><i>300.0</i></td>
    10111 
    10112 
    10113 
    10114 
    10115 
    10116 
    10117 
    10118       <td style="vertical-align: top;">
    10119      
    10120      
    10121      
    10122      
    10123      
    10124      
    10125       <p>Surface
    10126 potential temperature (in K).&nbsp; </p>
    10127 
    10128 
    10129 
    10130 
    10131 
    10132 
    10133  
    10134      
    10135      
    10136      
    10137      
    10138      
    10139      
    10140       <p>This
    10141 parameter assigns the value of the potential temperature
    10142       <span style="font-weight: bold;">pt</span> at the surface (k=0)<b>.</b> Starting from this value,
    10143 the
    10144 initial vertical temperature profile is constructed with <a href="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a>
    10145 and <a href="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level
    10146       </a>.
    10147 This profile is also used for the 1d-model as a stationary profile.</p>
    10148 
    10149 
    10150 
    10151 
    10152 
    10153 
    10154      
    10155      
    10156      
    10157      
    10158      
    10159      
    10160       <p><span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    10161 
    10162 
    10163 
    10164 
    10165 
    10166 
    10167 In case of ocean runs (see <a href="#ocean">ocean</a>),
    10168 this parameter gives the temperature value at the sea surface, which is
    10169 at k=nzt. The profile is then constructed from the surface down to the
    10170 bottom of the model.</p>
    10171 
    10172 
    10173 
    10174 
    10175 
    10176 
    10177 
    10178       </td>
    10179 
    10180 
    10181 
    10182 
    10183 
    10184 
    10185  </tr>
    10186 
    10187 
    10188 
    10189 
    10190 
    10191 
    10192  <tr>
    10193 
    10194 
    10195 
    10196 
    10197 
    10198 
    10199  <td style="vertical-align: top;">
    10200      
    10201      
    10202      
    10203      
    10204      
    10205      
    10206       <p><a name="pt_surface_initial_change"></a><b>pt_surface_initial</b>
    10207       <br>
    10208 
    10209 
    10210 
    10211 
    10212 
    10213 
    10214  <b>_change</b></p>
    10215 
    10216 
    10217 
    10218 
    10219 
    10220 
    10221  </td>
    10222 
    10223 
    10224 
    10225 
    10226 
    10227 
    10228  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    10229 
    10230 
    10231 
    10232 
    10233 
    10234 
    10235  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span><br>
    10236 
    10237 
    10238 
    10239 
    10240 
    10241 
    10242  </td>
    10243 
    10244 
    10245 
    10246 
    10247 
    10248 
    10249 
    10250       <td style="vertical-align: top;">
    10251      
    10252      
    10253      
    10254      
    10255      
    10256      
    10257       <p>Change in
    10258 surface temperature to be made at the beginning of
    10259 the 3d run
    10260 (in K).&nbsp; </p>
    10261 
    10262 
    10263 
    10264 
    10265 
    10266 
    10267  
    10268      
    10269      
    10270      
    10271      
    10272      
    10273      
    10274       <p>If <b>pt_surface_initial_change</b>
    10275 is set to a non-zero
    10276 value, the near surface sensible heat flux is not allowed to be given
    10277 simultaneously (see <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>).</p>
    10278 
    10279 
    10280 
    10281 
    10282 
    10283 
    10284 
    10285       </td>
    10286 
    10287 
    10288 
    10289 
    10290 
    10291 
    10292  </tr>
    10293 
    10294 
    10295 
    10296 
    10297 
    10298 
    10299  <tr>
    10300 
    10301 
    10302 
    10303 
    10304 
    10305 
    10306  <td style="vertical-align: top;">
    10307      
    10308      
    10309      
    10310      
    10311      
    10312      
    10313       <p><a name="pt_vertical_gradient"></a><b>pt_vertical_gradient</b></p>
    10314 
    10315 
    10316 
    10317 
    10318 
    10319 
    10320 
    10321       </td>
    10322 
    10323 
    10324 
    10325 
    10326 
    10327 
    10328  <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    10329 
    10330 
    10331 
    10332 
    10333 
    10334 
    10335 
    10336       <td style="vertical-align: top;"><i>10 * 0.0</i></td>
    10337 
    10338 
    10339 
    10340 
    10341 
    10342 
    10343 
    10344       <td style="vertical-align: top;">
    10345      
    10346      
    10347      
    10348      
    10349      
    10350      
    10351       <p>Temperature
    10352 gradient(s) of the initial temperature profile (in
    10353 K
    10354 / 100 m).&nbsp; </p>
    10355 
    10356 
    10357 
    10358 
    10359 
    10360 
    10361  
    10362      
    10363      
    10364      
    10365      
    10366      
    10367      
    10368       <p>This temperature gradient
    10369 holds starting from the height&nbsp;
    10370 level defined by <a href="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</a>
    10371 (precisely: for all uv levels k where zu(k) &gt;
    10372 pt_vertical_gradient_level,
    10373 pt_init(k) is set: pt_init(k) = pt_init(k-1) + dzu(k) * <b>pt_vertical_gradient</b>)
    10374 up to the top boundary or up to the next height level defined
    10375 by <a href="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</a>.
    10376 A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10 intervals
    10377 if <a href="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</a>(1)
    10378 = <i>0.0</i>) can be assigned. The surface temperature is
    10379 assigned via <a href="#pt_surface">pt_surface</a>.&nbsp;
    10380       </p>
    10381 
    10382 
    10383 
    10384 
    10385 
    10386 
    10387  
    10388      
    10389      
    10390      
    10391      
    10392      
    10393      
    10394       <p>Example:&nbsp; </p>
    10395 
    10396 
    10397 
    10398 
    10399 
    10400 
    10401  
    10402      
    10403      
    10404      
    10405      
    10406      
    10407      
    10408       <ul>
    10409 
    10410 
    10411 
    10412 
    10413 
    10414 
    10415  
    10416        
    10417        
    10418        
    10419        
    10420        
    10421        
    10422         <p><b>pt_vertical_gradient</b>
    10423 = <i>1.0</i>, <i>0.5</i>,&nbsp; <br>
    10424 
    10425 
    10426 
    10427 
    10428 
    10429 
    10430 
    10431         <b>pt_vertical_gradient_level</b> = <i>500.0</i>,
    10432         <i>1000.0</i>,</p>
    10433 
    10434 
    10435 
    10436 
    10437 
    10438 
    10439  
    10440      
    10441      
    10442      
    10443      
    10444      
    10445      
    10446       </ul>
    10447 
    10448 
    10449 
    10450 
    10451 
    10452 
    10453  
    10454      
    10455      
    10456      
    10457      
    10458      
    10459      
    10460       <p>That
    10461 defines the temperature profile to be neutrally
    10462 stratified
    10463 up to z = 500.0 m with a temperature given by <a href="#pt_surface">pt_surface</a>.
    10464 For 500.0 m &lt; z &lt;= 1000.0 m the temperature gradient is
    10465 1.0 K /
    10466 100 m and for z &gt; 1000.0 m up to the top boundary it is
    10467 0.5 K / 100 m (it is assumed that the assigned height levels correspond
    10468 with uv levels).</p>
    10469 
    10470 
    10471 
    10472 
    10473 
    10474 
    10475      
    10476      
    10477      
    10478      
    10479      
    10480      
    10481       <p><span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    10482 
    10483 
    10484 
    10485 
    10486 
    10487 
    10488 In case of ocean runs (see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>),
    10489 the profile is constructed like described above, but starting from the
    10490 sea surface (k=nzt) down to the bottom boundary of the model. Height
    10491 levels have then to be given as negative values, e.g. <span style="font-weight: bold;">pt_vertical_gradient_level</span> = <span style="font-style: italic;">-500.0</span>, <span style="font-style: italic;">-1000.0</span>.</p>
    10492 
    10493 
    10494 
    10495 
    10496 
    10497 
    10498  </td>
    10499 
    10500 
    10501 
    10502 
    10503 
    10504 
    10505  </tr>
    10506 
    10507 
    10508 
    10509 
    10510 
    10511 
    10512  <tr>
    10513 
    10514 
    10515 
    10516 
    10517 
    10518 
    10519  <td style="vertical-align: top;">
    10520      
    10521      
    10522      
    10523      
    10524      
    10525      
    10526       <p><a name="pt_vertical_gradient_level"></a><b>pt_vertical_gradient</b>
    10527       <br>
    10528 
    10529 
    10530 
    10531 
    10532 
    10533 
    10534  <b>_level</b></p>
    10535 
    10536 
    10537 
    10538 
    10539 
    10540 
    10541  </td>
    10542 
    10543 
    10544 
    10545 
    10546 
    10547 
    10548  <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    10549 
    10550 
    10551 
    10552 
    10553 
    10554 
    10555  <td style="vertical-align: top;">
    10556      
    10557      
    10558      
    10559      
    10560      
    10561      
    10562       <p><i>10 *</i>&nbsp;
    10563       <span style="font-style: italic;">0.0</span><br>
    10564 
    10565 
    10566 
    10567 
    10568 
    10569 
    10570 
    10571       </p>
    10572 
    10573 
    10574 
    10575 
    10576 
    10577 
    10578  </td>
    10579 
    10580 
    10581 
    10582 
    10583 
    10584 
    10585  <td style="vertical-align: top;">
    10586      
    10587      
    10588      
    10589      
    10590      
    10591      
    10592       <p>Height level from which on the temperature gradient defined by
    10593       <a href="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a>
    10594 is effective (in m).&nbsp; </p>
    10595 
    10596 
    10597 
    10598 
    10599 
    10600 
    10601  
    10602      
    10603      
    10604      
    10605      
    10606      
    10607      
    10608       <p>The height levels have to be assigned in ascending order. The
    10609 default values result in a neutral stratification regardless of the
    10610 values of <a href="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a>
    10611 (unless the top boundary of the model is higher than 100000.0 m).
    10612 For the piecewise construction of temperature profiles see <a href="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a>.</p>
    10613 
    10614 
    10615 
    10616 
    10617 
    10618 
    10619       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    10620 
    10621 
    10622 
    10623 
    10624 
    10625 
    10626 In case of ocean runs&nbsp;(see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>), the (negative) height levels have to be assigned in descending order.
    10627       </td>
    10628 
    10629 
    10630 
    10631 
    10632 
    10633 
    10634  </tr>
    10635 
    10636 
    10637 
    10638 
    10639 
    10640 
    10641  <tr>
    10642 
    10643 
    10644 
    10645 
    10646 
    10647 
    10648  <td style="vertical-align: top;">
    10649      
    10650      
    10651      
    10652      
    10653      
    10654      
    10655       <p><a name="q_surface"></a><b>q_surface</b></p>
    10656 
    10657 
    10658 
    10659 
    10660 
    10661 
    10662 
    10663       </td>
    10664 
    10665 
    10666 
    10667 
    10668 
    10669 
    10670  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    10671 
    10672 
    10673 
    10674 
    10675 
    10676 
    10677 
    10678       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    10679 
    10680 
    10681 
    10682 
    10683 
    10684 
    10685 
    10686       <td style="vertical-align: top;">
    10687      
    10688      
    10689      
    10690      
    10691      
    10692      
    10693       <p>Surface
    10694 specific humidity / total water content (kg/kg).&nbsp; </p>
    10695 
    10696 
    10697 
    10698 
    10699 
    10700 
    10701  
    10702      
    10703      
    10704      
    10705      
    10706      
    10707      
    10708       <p>This
    10709 parameter assigns the value of the specific humidity q at
    10710 the surface (k=0).&nbsp; Starting from this value, the initial
    10711 humidity
    10712 profile is constructed with&nbsp; <a href="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>
    10713 and <a href="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</a>.
    10714 This profile is also used for the 1d-model as a stationary profile.</p>
    10715 
    10716 
    10717 
    10718 
    10719 
    10720 
    10721 
    10722       </td>
    10723 
    10724 
    10725 
    10726 
    10727 
    10728 
    10729  </tr>
    10730 
    10731 
    10732 
    10733 
    10734 
    10735 
    10736  <tr>
    10737 
    10738 
    10739 
    10740 
    10741 
    10742 
    10743  <td style="vertical-align: top;">
    10744      
    10745      
    10746      
    10747      
    10748      
    10749      
    10750       <p><a name="q_surface_initial_change"></a><b>q_surface_initial</b>
    10751       <br>
    10752 
    10753 
    10754 
    10755 
    10756 
    10757 
    10758  <b>_change</b></p>
    10759 
    10760 
    10761 
    10762 
    10763 
    10764 
    10765  </td>
    10766 
    10767 
    10768 
    10769 
    10770 
    10771 
    10772  <td style="vertical-align: top;">R<br>
    10773 
    10774 
    10775 
    10776 
    10777 
    10778 
    10779  </td>
    10780 
    10781 
    10782 
    10783 
    10784 
    10785 
    10786  <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    10787 
    10788 
    10789 
    10790 
    10791 
    10792 
    10793 
    10794       <td style="vertical-align: top;">
    10795      
    10796      
    10797      
    10798      
    10799      
    10800      
    10801       <p>Change in
    10802 surface specific humidity / total water content to
    10803 be made at the beginning
    10804 of the 3d run (kg/kg).&nbsp; </p>
    10805 
    10806 
    10807 
    10808 
    10809 
    10810 
    10811  
    10812      
    10813      
    10814      
    10815      
    10816      
    10817      
    10818       <p>If <b>q_surface_initial_change</b><i>
    10819       </i>is set to a
    10820 non-zero value the
    10821 near surface latent heat flux (water flux) is not allowed to be given
    10822 simultaneously (see <a href="#surface_waterflux">surface_waterflux</a>).</p>
    10823 
    10824 
    10825 
    10826 
    10827 
    10828 
    10829 
    10830       </td>
    10831 
    10832 
    10833 
    10834 
    10835 
    10836 
    10837  </tr>
    10838 
    10839 
    10840 
    10841 
    10842 
    10843 
    10844  <tr>
    10845 
    10846 
    10847 
    10848 
    10849 
    10850 
    10851  <td style="vertical-align: top;">
    10852      
    10853      
    10854      
    10855      
    10856      
    10857      
    10858       <p><a name="q_vertical_gradient"></a><b>q_vertical_gradient</b></p>
    10859 
    10860 
    10861 
    10862 
    10863 
    10864 
    10865 
    10866       </td>
    10867 
    10868 
    10869 
    10870 
    10871 
    10872 
    10873  <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    10874 
    10875 
    10876 
    10877 
    10878 
    10879 
    10880 
    10881       <td style="vertical-align: top;"><i>10 * 0.0</i></td>
    10882 
    10883 
    10884 
    10885 
    10886 
    10887 
    10888 
    10889       <td style="vertical-align: top;">
    10890      
    10891      
    10892      
    10893      
    10894      
    10895      
    10896       <p>Humidity
    10897 gradient(s) of the initial humidity profile
    10898 (in 1/100 m).&nbsp; </p>
    10899 
    10900 
    10901 
    10902 
    10903 
    10904 
    10905  
    10906      
    10907      
    10908      
    10909      
    10910      
    10911      
    10912       <p>This humidity gradient
    10913 holds starting from the height
    10914 level&nbsp; defined by <a href="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</a>
    10915 (precisely: for all uv levels k, where zu(k) &gt;
    10916 q_vertical_gradient_level,
    10917 q_init(k) is set: q_init(k) = q_init(k-1) + dzu(k) * <b>q_vertical_gradient</b>)
    10918 up to the top boundary or up to the next height level defined
    10919 by <a href="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</a>.
    10920 A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10 intervals
    10921 if <a href="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</a>(1)
    10922 = <i>0.0</i>) can be asigned. The surface humidity is
    10923 assigned
    10924 via <a href="#q_surface">q_surface</a>. </p>
    10925 
    10926 
    10927 
    10928 
    10929 
    10930 
    10931 
    10932      
    10933      
    10934      
    10935      
    10936      
    10937      
    10938       <p>Example:&nbsp; </p>
    10939 
    10940 
    10941 
    10942 
    10943 
    10944 
    10945  
    10946      
    10947      
    10948      
    10949      
    10950      
    10951      
    10952       <ul>
    10953 
    10954 
    10955 
    10956 
    10957 
    10958 
    10959  
    10960        
    10961        
    10962        
    10963        
    10964        
    10965        
    10966         <p><b>q_vertical_gradient</b>
    10967 = <i>0.001</i>, <i>0.0005</i>,&nbsp; <br>
    10968 
    10969 
    10970 
    10971 
    10972 
    10973 
    10974 
    10975         <b>q_vertical_gradient_level</b> = <i>500.0</i>,
    10976         <i>1000.0</i>,</p>
    10977 
    10978 
    10979 
    10980 
    10981 
    10982 
    10983  
    10984      
    10985      
    10986      
    10987      
    10988      
    10989      
    10990       </ul>
    10991 
    10992 
    10993 
    10994 
    10995 
    10996 
    10997 
    10998 That defines the humidity to be constant with height up to z =
    10999 500.0
    11000 m with a
    11001 value given by <a href="#q_surface">q_surface</a>.
    11002 For 500.0 m &lt; z &lt;= 1000.0 m the humidity gradient is
    11003 0.001 / 100
    11004 m and for z &gt; 1000.0 m up to the top boundary it is
    11005 0.0005 / 100 m (it is assumed that the assigned height levels
    11006 correspond with uv
    11007 levels). </td>
    11008 
    11009 
    11010 
    11011 
    11012 
    11013 
    11014  </tr>
    11015 
    11016 
    11017 
    11018 
    11019 
    11020 
    11021  <tr>
    11022 
    11023 
    11024 
    11025 
    11026 
    11027 
    11028  <td style="vertical-align: top;">
    11029      
    11030      
    11031      
    11032      
    11033      
    11034      
    11035       <p><a name="q_vertical_gradient_level"></a><b>q_vertical_gradient</b>
    11036       <br>
    11037 
    11038 
    11039 
    11040 
    11041 
    11042 
    11043  <b>_level</b></p>
    11044 
    11045 
    11046 
    11047 
    11048 
    11049 
    11050  </td>
    11051 
    11052 
    11053 
    11054 
    11055 
    11056 
    11057  <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    11058 
    11059 
    11060 
    11061 
    11062 
    11063 
    11064  <td style="vertical-align: top;">
    11065      
    11066      
    11067      
    11068      
    11069      
    11070      
    11071       <p><i>10 *</i>&nbsp;
    11072       <i>0.0</i></p>
    11073 
    11074 
    11075 
    11076 
    11077 
    11078 
    11079  </td>
    11080 
    11081 
    11082 
    11083 
    11084 
    11085 
    11086  <td style="vertical-align: top;">
    11087      
    11088      
    11089      
    11090      
    11091      
    11092      
    11093       <p>Height level from
    11094 which on the humidity gradient defined by <a href="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>
    11095 is effective (in m).&nbsp; </p>
    11096 
    11097 
    11098 
    11099 
    11100 
    11101 
    11102  
    11103      
    11104      
    11105      
    11106      
    11107      
    11108      
    11109       <p>The height levels
    11110 are to be assigned in ascending order. The
    11111 default values result in a humidity constant with height regardless of
    11112 the values of <a href="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>
    11113 (unless the top boundary of the model is higher than 100000.0 m). For
    11114 the piecewise construction of humidity profiles see <a href="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>.</p>
    11115 
    11116 
    11117 
    11118 
    11119 
    11120 
    11121 
    11122       </td>
    11123 
    11124 
    11125 
    11126 
    11127 
    11128 
    11129  </tr>
    11130 
    11131 
    11132 
    11133 
    11134 
    11135 
    11136  <tr>
    11137 
    11138 
    11139 
    11140 
    11141 
    11142 
    11143  <td style="vertical-align: top;">
    11144      
    11145      
    11146      
    11147      
    11148      
    11149      
    11150       <p><a name="radiation"></a><b>radiation</b></p>
    11151 
    11152 
    11153 
    11154 
    11155 
    11156 
    11157 
    11158       </td>
    11159 
    11160 
    11161 
    11162 
    11163 
    11164 
    11165  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    11166 
    11167 
    11168 
    11169 
    11170 
    11171 
    11172 
    11173       <td style="vertical-align: top;"><i>.F.</i></td>
    11174 
    11175 
    11176 
    11177 
    11178 
    11179 
    11180 
    11181       <td style="vertical-align: top;">
    11182      
    11183      
    11184      
    11185      
    11186      
    11187      
    11188       <p>Parameter to
    11189 switch on longwave radiation cooling at
    11190 cloud-tops.&nbsp; </p>
    11191 
    11192 
    11193 
    11194 
    11195 
    11196 
    11197  
    11198      
    11199      
    11200      
    11201      
    11202      
    11203      
    11204       <p>Long-wave radiation
    11205 processes are parameterized by the
    11206 effective emissivity, which considers only the absorption and emission
    11207 of long-wave radiation at cloud droplets. The radiation scheme can be
    11208 used only with <a href="#cloud_physics">cloud_physics</a>
    11209 = .TRUE. .</p>
    11210 
    11211 
    11212 
    11213 
    11214 
    11215 
    11216  </td>
    11217 
    11218 
    11219 
    11220 
    11221 
    11222 
    11223  </tr>
    11224 
    11225 
    11226 
    11227 
    11228 
    11229 
    11230  <tr>
    11231 
    11232 
    11233 
    11234 
    11235 
    11236 
    11237  <td style="vertical-align: top;">
    11238      
    11239      
    11240      
    11241      
    11242      
    11243      
    11244       <p><a name="random_generator"></a><b>random_generator</b></p>
    11245 
    11246 
    11247 
    11248 
    11249 
    11250 
    11251 
    11252       </td>
    11253 
    11254 
    11255 
    11256 
    11257 
    11258 
    11259  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    11260 
    11261 
    11262 
    11263 
    11264 
    11265 
    11266 
    11267       <td style="vertical-align: top;">
    11268      
    11269      
    11270      
    11271      
    11272      
    11273      
    11274       <p><i>'numerical</i><br>
    11275 
    11276 
    11277 
    11278 
    11279 
    11280 
    11281 
    11282       <i>recipes'</i></p>
    11283 
    11284 
    11285 
    11286 
    11287 
    11288 
    11289  </td>
    11290 
    11291 
    11292 
    11293 
    11294 
    11295 
    11296  <td style="vertical-align: top;">
    11297      
    11298      
    11299      
    11300      
    11301      
    11302      
    11303       <p>Random number
    11304 generator to be used for creating uniformly
    11305 distributed random numbers. <br>
    11306 
    11307 
    11308 
    11309 
    11310 
    11311 
    11312  </p>
    11313 
    11314 
    11315 
    11316 
    11317 
    11318 
    11319  
    11320      
    11321      
    11322      
    11323      
    11324      
    11325      
    11326       <p>It is
    11327 used if random perturbations are to be imposed on the
    11328 velocity field or on the surface heat flux field (see <a href="chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</a>
    11329 and <a href="chapter_4.2.html#random_heatflux">random_heatflux</a>).
    11330 By default, the "Numerical Recipes" random number generator is used.
    11331 This one provides exactly the same order of random numbers on all
    11332 different machines and should be used in particular for comparison runs.<br>
    11333 
    11334 
    11335 
    11336 
    11337 
    11338 
    11339 
    11340       <br>
    11341 
    11342 
    11343 
    11344 
    11345 
    11346 
    11347 
    11348 Besides, a system-specific generator is available ( <b>random_generator</b>
    11349 = <i>'system-specific')</i> which should particularly be
    11350 used for runs
    11351 on vector parallel computers (NEC), because the default generator
    11352 cannot be vectorized and therefore significantly drops down the code
    11353 performance on these machines.<br>
    11354 
    11355 
    11356 
    11357 
    11358 
    11359 
    11360  </p>
    11361 
    11362 
    11363 
    11364 
    11365 
    11366 
    11367  <span style="font-weight: bold;">Note:</span><br>
    11368 
    11369 
    11370 
    11371 
    11372 
    11373 
    11374 
    11375 Results from two otherwise identical model runs will not be comparable
    11376 one-to-one if they used different random number generators.</td>
    11377 
    11378 
    11379 
    11380 
    11381 
    11382 
    11383  </tr>
    11384 
    11385 
    11386 
    11387 
    11388 
    11389 
    11390 
    11391     <tr>
    11392 
    11393 
    11394 
    11395 
    11396 
    11397 
    11398  <td style="vertical-align: top;">
    11399      
    11400      
    11401      
    11402      
    11403      
    11404      
    11405       <p><a name="random_heatflux"></a><b>random_heatflux</b></p>
    11406 
    11407 
    11408 
    11409 
    11410 
    11411 
    11412 
    11413       </td>
    11414 
    11415 
    11416 
    11417 
    11418 
    11419 
    11420  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    11421 
    11422 
    11423 
    11424 
    11425 
    11426 
    11427 
    11428       <td style="vertical-align: top;"><i>.F.</i></td>
    11429 
    11430 
    11431 
    11432 
    11433 
    11434 
    11435 
    11436       <td style="vertical-align: top;">
    11437      
    11438      
    11439      
    11440      
    11441      
    11442      
    11443       <p>Parameter to
    11444 impose random perturbations on the internal two-dimensional near
    11445 surface heat flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>.
    11446       <br>
    11447 
    11448 
    11449 
    11450 
    11451 
    11452 
    11453  </p>
    11454 
    11455 
    11456 
    11457 
    11458 
    11459 
    11460 If a near surface heat flux is used as bottom
    11461 boundary
    11462 condition (see <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>),
    11463 it is by default assumed to be horizontally homogeneous. Random
    11464 perturbations can be imposed on the internal
    11465 two-dimensional&nbsp;heat flux field <span style="font-style: italic;">shf</span> by assigning <b>random_heatflux</b>
    11466 = <i>.T.</i>. The disturbed heat flux field is calculated
    11467 by
    11468 multiplying the
    11469 values at each mesh point with a normally distributed random number
    11470 with a mean value and standard deviation of 1. This is repeated after
    11471 every timestep.<br>
    11472 
    11473 
    11474 
    11475 
    11476 
    11477 
    11478  <br>
    11479 
    11480 
    11481 
    11482 
    11483 
    11484 
    11485 
    11486 In case of a non-flat <a href="#topography">topography</a>,&nbsp;assigning
    11487       <b>random_heatflux</b>
    11488 = <i>.T.</i> imposes random perturbations on the
    11489 combined&nbsp;heat
    11490 flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>
    11491 composed of <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>
    11492 at the bottom surface and <a href="#wall_heatflux">wall_heatflux(0)</a>
    11493 at the topography top face.</td>
    11494 
    11495 
    11496 
    11497 
    11498 
    11499 
    11500  </tr>
    11501 
    11502 
    11503 
    11504 
    11505 
    11506 
    11507  <tr><td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="recycling_width"></a>recycling_width</span></td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.1 * <a href="chapter_4.1.html#nx">nx</a> * <a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a></span></td><td style="vertical-align: top;">Distance of the recycling plane from the inflow boundary (in m).<br><br>This
    11508 parameter sets the horizontal extension (along the direction of the
    11509 main flow) of the so-called recycling domain which is used to generate
    11510 a turbulent inflow (see <a href="chapter_4.1.html#turbulent_inflow">turbulent_inflow</a>). <span style="font-weight: bold;">recycling_width</span> must be larger than the grid spacing (dx) and smaller than the length of the total domain (nx * dx).</td></tr><tr>
    11511 
    11512 
    11513 
    11514 
    11515 
    11516 
    11517  <td style="vertical-align: top;">
    11518      
    11519      
    11520      
    11521      
    11522      
    11523      
    11524       <p><a name="rif_max"></a><b>rif_max</b></p>
    11525 
    11526 
    11527 
    11528 
    11529 
    11530 
    11531 
    11532       </td>
    11533 
    11534 
    11535 
    11536 
    11537 
    11538 
    11539  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    11540 
    11541 
    11542 
    11543 
    11544 
    11545 
    11546 
    11547       <td style="vertical-align: top;"><i>1.0</i></td>
    11548 
    11549 
    11550 
    11551 
    11552 
    11553 
    11554 
    11555       <td style="vertical-align: top;">
    11556      
    11557      
    11558      
    11559      
    11560      
    11561      
    11562       <p>Upper limit of
    11563 the flux-Richardson number.&nbsp; </p>
    11564 
    11565 
    11566 
    11567 
    11568 
    11569 
    11570  
    11571      
    11572      
    11573      
    11574      
    11575      
    11576      
    11577       <p>With the
    11578 Prandtl layer switched on (see <a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>),
    11579 flux-Richardson numbers (rif) are calculated for z=z<sub>p</sub>
    11580 (k=1)
    11581 in the 3d-model (in the 1d model for all heights). Their values in
    11582 particular determine the
    11583 values of the friction velocity (1d- and 3d-model) and the values of
    11584 the eddy diffusivity (1d-model). With small wind velocities at the
    11585 Prandtl layer top or small vertical wind shears in the 1d-model, rif
    11586 can take up unrealistic large values. They are limited by an upper (<span style="font-weight: bold;">rif_max</span>) and lower
    11587 limit (see <a href="#rif_min">rif_min</a>)
    11588 for the flux-Richardson number. The condition <b>rif_max</b>
    11589 &gt; <b>rif_min</b>
    11590 must be met.</p>
    11591 
    11592 
    11593 
    11594 
    11595 
    11596 
    11597  </td>
    11598 
    11599 
    11600 
    11601 
    11602 
    11603 
    11604  </tr>
    11605 
    11606 
    11607 
    11608 
    11609 
    11610 
    11611  <tr>
    11612 
    11613 
    11614 
    11615 
    11616 
    11617 
    11618  <td style="vertical-align: top;">
    11619      
    11620      
    11621      
    11622      
    11623      
    11624      
    11625       <p><a name="rif_min"></a><b>rif_min</b></p>
    11626 
    11627 
    11628 
    11629 
    11630 
    11631 
    11632 
    11633       </td>
    11634 
    11635 
    11636 
    11637 
    11638 
    11639 
    11640  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    11641 
    11642 
    11643 
    11644 
    11645 
    11646 
    11647 
    11648       <td style="vertical-align: top;"><i>- 5.0</i></td>
    11649 
    11650 
    11651 
    11652 
    11653 
    11654 
    11655 
    11656       <td style="vertical-align: top;">
    11657      
    11658      
    11659      
    11660      
    11661      
    11662      
    11663       <p>Lower limit of
    11664 the flux-Richardson number.&nbsp; </p>
    11665 
    11666 
    11667 
    11668 
    11669 
    11670 
    11671  
    11672      
    11673      
    11674      
    11675      
    11676      
    11677      
    11678       <p>For further
    11679 explanations see <a href="#rif_max">rif_max</a>.
    11680 The condition <b>rif_max</b> &gt; <b>rif_min </b>must
    11681 be met.</p>
    11682 
    11683 
    11684 
    11685 
    11686 
    11687 
    11688  </td>
    11689 
    11690 
    11691 
    11692 
    11693 
    11694 
    11695  </tr>
    11696 
    11697 
    11698 
    11699 
    11700 
    11701 
    11702  <tr>
    11703 
    11704 
    11705 
    11706 
    11707 
    11708 
    11709  <td style="vertical-align: top;">
    11710      
    11711      
    11712      
    11713      
    11714      
    11715      
    11716       <p><a name="roughness_length"></a><b>roughness_length</b></p>
    11717 
    11718 
    11719 
    11720 
    11721 
    11722 
    11723 
    11724       </td>
    11725 
    11726 
    11727 
    11728 
    11729 
    11730 
    11731  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    11732 
    11733 
    11734 
    11735 
    11736 
    11737 
    11738 
    11739       <td style="vertical-align: top;"><i>0.1</i></td>
    11740 
    11741 
    11742 
    11743 
    11744 
    11745 
    11746 
    11747       <td style="vertical-align: top;">
    11748      
    11749      
    11750      
    11751      
    11752      
    11753      
    11754       <p>Roughness
    11755 length (in m).&nbsp; </p>
    11756 
    11757 
    11758 
    11759 
    11760 
    11761 
    11762  
    11763      
    11764      
    11765      
    11766      
    11767      
    11768      
    11769       <p>This parameter is
    11770 effective only in case that a Prandtl layer
    11771 is switched
    11772 on (see <a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>).</p>
    11773 
    11774 
    11775 
    11776 
    11777 
    11778 
    11779 
    11780       </td>
    11781 
    11782 
    11783 
    11784 
    11785 
    11786 
    11787  </tr>
    11788 
    11789 
    11790 
    11791 
    11792 
    11793 
    11794  <tr>
    11795 
    11796 
    11797 
    11798 
    11799 
    11800 
    11801       <td style="vertical-align: top;"><a name="sa_surface"></a><span style="font-weight: bold;">sa_surface</span></td>
    11802 
    11803 
    11804 
    11805 
    11806 
    11807 
    11808       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    11809 
    11810 
    11811 
    11812 
    11813 
    11814 
    11815       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">35.0</span></td>
    11816 
    11817 
    11818 
    11819 
    11820 
    11821 
    11822       <td style="vertical-align: top;">
    11823      
    11824      
    11825      
    11826      
    11827      
    11828      
    11829       <p>Surface salinity (in psu).&nbsp;</p>
    11830 
    11831 
    11832 
    11833 
    11834 
    11835 
    11836 This parameter only comes into effect for ocean runs (see parameter <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>).
    11837      
    11838      
    11839      
    11840      
    11841      
    11842      
    11843       <p>This
    11844 parameter assigns the value of the salinity <span style="font-weight: bold;">sa</span> at the sea surface (k=nzt)<b>.</b> Starting from this value,
    11845 the
    11846 initial vertical salinity profile is constructed from the surface down to the bottom of the model (k=0) by using&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</a>
    11847 and&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level
    11848       </a>.</p>
    11849 
    11850 
    11851 
    11852 
    11853 
    11854 
    11855       </td>
    11856 
    11857 
    11858 
    11859 
    11860 
    11861 
    11862     </tr>
    11863 
    11864 
    11865 
    11866 
    11867 
    11868 
    11869     <tr>
    11870 
    11871 
    11872 
    11873 
    11874 
    11875 
    11876       <td style="vertical-align: top;"><a name="sa_vertical_gradient"></a><span style="font-weight: bold;">sa_vertical_gradient</span></td>
    11877 
    11878 
    11879 
    11880 
    11881 
    11882 
    11883       <td style="vertical-align: top;">R(10)</td>
    11884 
    11885 
    11886 
    11887 
    11888 
    11889 
    11890       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    11891 
    11892 
    11893 
    11894 
    11895 
    11896 
    11897       <td style="vertical-align: top;">
    11898      
    11899      
    11900      
    11901      
    11902      
    11903      
    11904       <p>Salinity gradient(s) of the initial salinity profile (in psu
    11905 / 100 m).&nbsp; </p>
    11906 
    11907 
    11908 
    11909 
    11910 
    11911 
    11912  
    11913      
    11914      
    11915      
    11916      
    11917      
    11918      
    11919       <p>This parameter only comes into effect for ocean runs (see parameter <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>).</p>
    11920 
    11921 
    11922 
    11923 
    11924 
    11925 
    11926      
    11927      
    11928      
    11929      
    11930      
    11931      
    11932       <p>This salinity gradient
    11933 holds starting from the height&nbsp;
    11934 level defined by <a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</a>
    11935 (precisely: for all uv levels k where zu(k) &lt;
    11936 sa_vertical_gradient_level, sa_init(k) is set: sa_init(k) =
    11937 sa_init(k+1) - dzu(k+1) * <b>sa_vertical_gradient</b>) down to the bottom boundary or down to the next height level defined
    11938 by <a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</a>.
    11939 A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10 intervals
    11940 if <a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</a>(1)
    11941 = <i>0.0</i>) can be assigned. The surface salinity at k=nzt is
    11942 assigned via <a href="chapter_4.1.html#sa_surface">sa_surface</a>.&nbsp;
    11943       </p>
    11944 
    11945 
    11946 
    11947 
    11948 
    11949 
    11950  
    11951      
    11952      
    11953      
    11954      
    11955      
    11956      
    11957       <p>Example:&nbsp; </p>
    11958 
    11959 
    11960 
    11961 
    11962 
    11963 
    11964  
    11965      
    11966      
    11967      
    11968      
    11969      
    11970      
    11971       <ul>
    11972 
    11973 
    11974 
    11975 
    11976 
    11977 
    11978        
    11979        
    11980        
    11981        
    11982        
    11983        
    11984         <p><b>sa_vertical_gradient</b>
    11985 = <i>1.0</i>, <i>0.5</i>,&nbsp; <br>
    11986 
    11987 
    11988 
    11989 
    11990 
    11991 
    11992 
    11993         <b>sa_vertical_gradient_level</b> = <i>-500.0</i>,
    11994 -<i>1000.0</i>,</p>
    11995 
    11996 
    11997 
    11998 
    11999 
    12000 
    12001      
    12002      
    12003      
    12004      
    12005      
    12006      
    12007       </ul>
    12008 
    12009 
    12010 
    12011 
    12012 
    12013 
    12014  
    12015      
    12016      
    12017      
    12018      
    12019      
    12020      
    12021       <p>That
    12022 defines the salinity to be constant down to z = -500.0 m with a salinity given by <a href="chapter_4.1.html#sa_surface">sa_surface</a>.
    12023 For -500.0 m &lt; z &lt;= -1000.0 m the salinity gradient is
    12024 1.0 psu /
    12025 100 m and for z &lt; -1000.0 m down to the bottom boundary it is
    12026 0.5 psu / 100 m (it is assumed that the assigned height levels correspond
    12027 with uv levels).</p>
    12028 
    12029 
    12030 
    12031 
    12032 
    12033 
    12034       </td>
    12035 
    12036 
    12037 
    12038 
    12039 
    12040 
    12041     </tr>
    12042 
    12043 
    12044 
    12045 
    12046 
    12047 
    12048     <tr>
    12049 
    12050 
    12051 
    12052 
    12053 
    12054 
    12055       <td style="vertical-align: top;"><a name="sa_vertical_gradient_level"></a><span style="font-weight: bold;">sa_vertical_gradient_level</span></td>
    12056 
    12057 
    12058 
    12059 
    12060 
    12061 
    12062       <td style="vertical-align: top;">R(10)</td>
    12063 
    12064 
    12065 
    12066 
    12067 
    12068 
    12069       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    12070 
    12071 
    12072 
    12073 
    12074 
    12075 
    12076       <td style="vertical-align: top;">
    12077      
    12078      
    12079      
    12080      
    12081      
    12082      
    12083       <p>Height level from which on the salinity gradient defined by <a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</a>
    12084 is effective (in m).&nbsp; </p>
    12085 
    12086 
    12087 
    12088 
    12089 
    12090 
    12091  
    12092      
    12093      
    12094      
    12095      
    12096      
    12097      
    12098       <p>This parameter only comes into effect for ocean runs (see parameter <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>).</p>
    12099 
    12100 
    12101 
    12102 
    12103 
    12104 
    12105      
    12106      
    12107      
    12108      
    12109      
    12110      
    12111       <p>The height levels have to be assigned in descending order. The
    12112 default values result in a constant salinity profile regardless of the
    12113 values of <a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</a>
    12114 (unless the bottom boundary of the model is lower than -100000.0 m).
    12115 For the piecewise construction of salinity profiles see <a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</a>.</p>
    12116 
    12117 
    12118 
    12119 
    12120 
    12121 
    12122       </td>
    12123 
    12124 
    12125 
    12126 
    12127 
    12128 
    12129     </tr>
    12130 
    12131 
    12132 
    12133 
    12134 
    12135 
    12136     <tr>
    12137 
    12138 
    12139 
    12140 
    12141 
    12142 
    12143  <td style="vertical-align: top;">
    12144      
    12145      
    12146      
    12147      
    12148      
    12149      
    12150       <p><a name="scalar_advec"></a><b>scalar_advec</b></p>
    12151 
    12152 
    12153 
    12154 
    12155 
    12156 
    12157 
    12158       </td>
    12159 
    12160 
    12161 
    12162 
    12163 
    12164 
    12165  <td style="vertical-align: top;">C * 10</td>
    12166 
    12167 
    12168 
    12169 
    12170 
    12171 
    12172 
    12173       <td style="vertical-align: top;"><i>'pw-scheme'</i></td>
    12174 
    12175 
    12176 
    12177 
    12178 
    12179 
    12180 
    12181       <td style="vertical-align: top;">
    12182      
    12183      
    12184      
    12185      
    12186      
    12187      
    12188       <p>Advection
    12189 scheme to be used for the scalar quantities.&nbsp; </p>
    12190 
    12191 
    12192 
    12193 
    12194 
    12195 
    12196  
    12197      
    12198      
    12199      
    12200      
    12201      
    12202      
    12203       <p>The
    12204 user can choose between the following schemes:<br>
    12205 
    12206 
    12207 
    12208 
    12209 
    12210 
    12211  </p>
    12212 
    12213 
    12214 
    12215 
    12216 
    12217 
    12218  
    12219      
    12220      
    12221      
    12222      
    12223      
    12224      
    12225       <p><span style="font-style: italic;">'pw-scheme'</span><br>
    12226 
    12227 
    12228 
    12229 
    12230 
    12231 
    12232 
    12233       </p>
    12234 
    12235 
    12236 
    12237 
    12238 
    12239 
    12240  
    12241      
    12242      
    12243      
    12244      
    12245      
    12246      
    12247       <div style="margin-left: 40px;">The scheme of
    12248 Piascek and
    12249 Williams (1970, J. Comp. Phys., 6,
    12250 392-405) with central differences in the form C3 is used.<br>
    12251 
    12252 
    12253 
    12254 
    12255 
    12256 
    12257 
    12258 If intermediate Euler-timesteps are carried out in case of <a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a>
    12259 = <span style="font-style: italic;">'leapfrog+euler'</span>
    12260 the
    12261 advection scheme is - for the Euler-timestep - automatically switched
    12262 to an upstream-scheme. <br>
    12263 
    12264 
    12265 
    12266 
    12267 
    12268 
    12269  </div>
    12270 
    12271 
    12272 
    12273 
    12274 
    12275 
    12276  <br>
    12277 
    12278 
    12279 
    12280 
    12281 
    12282 
    12283  
    12284      
    12285      
    12286      
    12287      
    12288      
    12289      
    12290       <p><span style="font-style: italic;">'bc-scheme'</span><br>
    12291 
    12292 
    12293 
    12294 
    12295 
    12296 
    12297 
    12298       </p>
    12299 
    12300 
    12301 
    12302 
    12303 
    12304 
    12305  
    12306      
    12307      
    12308      
    12309      
    12310      
    12311      
    12312       <div style="margin-left: 40px;">The Bott
    12313 scheme modified by
    12314 Chlond (1994, Mon.
    12315 Wea. Rev., 122, 111-125). This is a conservative monotonous scheme with
    12316 very small numerical diffusion and therefore very good conservation of
    12317 scalar flow features. The scheme however, is computationally very
    12318 expensive both because it is expensive itself and because it does (so
    12319 far) not allow specific code optimizations (e.g. cache optimization).
    12320 Choice of this
    12321 scheme forces the Euler timestep scheme to be used for the scalar
    12322 quantities. For output of horizontally averaged
    12323 profiles of the resolved / total heat flux, <a href="chapter_4.2.html#data_output_pr">data_output_pr</a>
    12324 = <i>'w*pt*BC'</i> / <i>'wptBC' </i>should
    12325 be used, instead of the
    12326 standard profiles (<span style="font-style: italic;">'w*pt*'</span>
    12327 and <span style="font-style: italic;">'wpt'</span>)
    12328 because these are
    12329 too inaccurate with this scheme. However, for subdomain analysis (see <a href="#statistic_regions">statistic_regions</a>)
    12330 exactly the reverse holds: here <i>'w*pt*BC'</i> and <i>'wptBC'</i>
    12331 show very large errors and should not be used.<br>
    12332 
    12333 
    12334 
    12335 
    12336 
    12337 
    12338  <br>
    12339 
    12340 
    12341 
    12342 
    12343 
    12344 
    12345 
    12346 This scheme is not allowed for non-cyclic lateral boundary conditions
    12347 (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    12348 and <a href="#bc_ns">bc_ns</a>).<br>
    12349 
    12350 
    12351 
    12352 
    12353 
    12354 
    12355  <br>
    12356 
    12357 
    12358 
    12359 
    12360 
    12361 
    12362 
    12363       </div>
    12364 
    12365 
    12366 
    12367 
    12368 
    12369 
    12370  <span style="font-style: italic;">'ups-scheme'</span><br>
    12371 
    12372 
    12373 
    12374 
    12375 
    12376 
    12377 
    12378      
    12379      
    12380      
    12381      
    12382      
    12383      
    12384       <p style="margin-left: 40px;">The upstream-spline-scheme
    12385 is used
    12386 (see Mahrer and Pielke,
    12387 1978: Mon. Wea. Rev., 106, 818-830). In opposite to the Piascek
    12388 Williams scheme, this is characterized by much better numerical
    12389 features (less numerical diffusion, better preservation of flux
    12390 structures, e.g. vortices), but computationally it is much more
    12391 expensive. In
    12392 addition, the use of the Euler-timestep scheme is mandatory (<a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a>
    12393 = <span style="font-style: italic;">'</span><i>euler'</i>),
    12394 i.e. the
    12395 timestep accuracy is only first order. For this reason the advection of
    12396 momentum (see <a href="#momentum_advec">momentum_advec</a>)
    12397 should then also be carried out with the upstream-spline scheme,
    12398 because otherwise the momentum would
    12399 be subject to large numerical diffusion due to the upstream
    12400 scheme.&nbsp; </p>
    12401 
    12402 
    12403 
    12404 
    12405 
    12406 
    12407  
    12408      
    12409      
    12410      
    12411      
    12412      
    12413      
    12414       <p style="margin-left: 40px;">Since
    12415 the cubic splines used tend
    12416 to overshoot under
    12417 certain circumstances, this effect must be adjusted by suitable
    12418 filtering and smoothing (see <a href="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</a>,
    12419       <a href="#long_filter_factor">long_filter_factor</a>,
    12420       <a href="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</a>, <a href="#ups_limit_u">ups_limit_u</a>, <a href="#ups_limit_v">ups_limit_v</a>, <a href="#ups_limit_w">ups_limit_w</a>).
    12421 This is always neccesssary for runs with stable stratification,
    12422 even if this stratification appears only in parts of the model
    12423 domain.&nbsp; </p>
    12424 
    12425 
    12426 
    12427 
    12428 
    12429 
    12430  
    12431      
    12432      
    12433      
    12434      
    12435      
    12436      
    12437       <p style="margin-left: 40px;">With
    12438 stable stratification the
    12439 upstream-upline scheme also produces gravity waves with large
    12440 amplitude, which must be
    12441 suitably damped (see <a href="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_factor">rayleigh_damping_factor</a>).<br>
    12442 
    12443 
    12444 
    12445 
    12446 
    12447 
    12448 
    12449       </p>
    12450 
    12451 
    12452 
    12453 
    12454 
    12455 
    12456  
    12457      
    12458      
    12459      
    12460      
    12461      
    12462      
    12463       <p style="margin-left: 40px;"><span style="font-weight: bold;">Important: </span>The&nbsp;
    12464 upstream-spline scheme is not implemented for humidity and passive
    12465 scalars (see&nbsp;<a href="#humidity">humidity</a>
    12466 and <a href="#passive_scalar">passive_scalar</a>)
    12467 and requires the use of a 2d-domain-decomposition. The last conditions
    12468 severely restricts code optimization on several machines leading to
    12469 very long execution times! This scheme is also not allowed for
    12470 non-cyclic lateral boundary conditions (see <a href="#bc_lr">bc_lr</a>
    12471 and <a href="#bc_ns">bc_ns</a>).</p>
    12472 
    12473 
    12474 
    12475 
    12476 
    12477 
    12478       <br>
    12479 
    12480 
    12481 
    12482 
    12483 
    12484 
    12485 A
    12486 differing advection scheme can be choosed for the subgrid-scale TKE
    12487 using parameter <a href="chapter_4.1.html#use_upstream_for_tke">use_upstream_for_tke</a>.</td>
    12488 
    12489 
    12490 
    12491 
    12492 
    12493 
    12494 
    12495     </tr>
    12496 
    12497 
    12498 
    12499 
    12500 
    12501 
    12502  <tr>
    12503 
    12504       <td style="vertical-align: top;"><a name="scalar_exchange_coefficient"></a><b>scalar_exchange_coefficient</b></td>
    12505 
    12506       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    12507 
    12508       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    12509 
    12510       <td style="vertical-align: top;">Scalar exchange coefficient for a leaf (dimensionless).<br>
    12511 
    12512 
    12513       <br>
    12514 
    12515 
    12516 This parameter is only of importance in cases in that both, <a href="../../../../../DEVELOPER_VERSION/chapter_4.1_adjusted.html#plant_canopy">plant_canopy</a> and <a href="../../../../../DEVELOPER_VERSION/chapter_4.1_adjusted.html#passive_scalar">passive_scalar</a>, are set <span style="font-style: italic;">.T.</span>.
    12517 The value of the scalar exchange coefficient is required for the parametrisation of the sources and sinks of
    12518 scalar concentration due to the canopy.</td>
    12519 
    12520     </tr>
    12521 
    12522     <tr>
    12523 
    12524 
    12525 
    12526 
    12527 
    12528 
    12529  <td style="vertical-align: top;">
    12530      
    12531      
    12532      
    12533      
    12534      
    12535      
    12536       <p><a name="statistic_regions"></a><b>statistic_regions</b></p>
    12537 
    12538 
    12539 
    12540 
    12541 
    12542 
    12543 
    12544       </td>
    12545 
    12546 
    12547 
    12548 
    12549 
    12550 
    12551  <td style="vertical-align: top;">I</td>
    12552 
    12553 
    12554 
    12555 
    12556 
    12557 
    12558 
    12559       <td style="vertical-align: top;"><i>0</i></td>
    12560 
    12561 
    12562 
    12563 
    12564 
    12565 
    12566 
    12567       <td style="vertical-align: top;">
    12568      
    12569      
    12570      
    12571      
    12572      
    12573      
    12574       <p>Number of
    12575 additional user-defined subdomains for which
    12576 statistical analysis
    12577 and corresponding output (profiles, time series) shall be
    12578 made.&nbsp; </p>
    12579 
    12580 
    12581 
    12582 
    12583 
    12584 
    12585  
    12586      
    12587      
    12588      
    12589      
    12590      
    12591      
    12592       <p>By default, vertical profiles and
    12593 other statistical quantities
    12594 are calculated as horizontal and/or volume average of the total model
    12595 domain. Beyond that, these calculations can also be carried out for
    12596 subdomains which can be defined using the field <a href="chapter_3.5.3.html">rmask </a>within the
    12597 user-defined software
    12598 (see <a href="chapter_3.5.3.html">chapter
    12599 3.5.3</a>). The number of these subdomains is determined with the
    12600 parameter <b>statistic_regions</b>. Maximum 9 additional
    12601 subdomains
    12602 are allowed. The parameter <a href="chapter_4.3.html#region">region</a>
    12603 can be used to assigned names (identifier) to these subdomains which
    12604 are then used in the headers
    12605 of the output files and plots.</p>
    12606 
    12607 
    12608 
    12609 
    12610 
    12611 
    12612      
    12613      
    12614      
    12615      
    12616      
    12617      
    12618       <p>If the default NetCDF
    12619 output format is selected (see parameter <a href="chapter_4.2.html#data_output_format">data_output_format</a>),
    12620 data for the total domain and all defined subdomains are output to the
    12621 same file(s) (<a href="chapter_3.4.html#DATA_1D_PR_NETCDF">DATA_1D_PR_NETCDF</a>,
    12622       <a href="chapter_3.4.html#DATA_1D_TS_NETCDF">DATA_1D_TS_NETCDF</a>).
    12623 In case of <span style="font-weight: bold;">statistic_regions</span>
    12624 &gt; <span style="font-style: italic;">0</span>,
    12625 data on the file for the different domains can be distinguished by a
    12626 suffix which is appended to the quantity names. Suffix 0 means data for
    12627 the total domain, suffix 1 means data for subdomain 1, etc.</p>
    12628 
    12629 
    12630 
    12631 
    12632 
    12633 
    12634      
    12635      
    12636      
    12637      
    12638      
    12639      
    12640       <p>In
    12641 case of <span style="font-weight: bold;">data_output_format</span>
    12642 = <span style="font-style: italic;">'profil'</span>,
    12643 individual local files for profiles (<a href="chapter_3.4.html#PLOT1D_DATA">PLOT1D_DATA</a>)&nbsp;are
    12644 created for each subdomain. The individual subdomain files differ by
    12645 their name (the
    12646 number of the respective subdomain is attached, e.g.
    12647 PLOT1D_DATA_1). In this case the name of the file with the data of
    12648 the total domain is PLOT1D_DATA_0. If no subdomains
    12649 are declared (<b>statistic_regions</b> = <i>0</i>),
    12650 the name
    12651 PLOT1D_DATA is used (this must be considered in the
    12652 respective file connection statements of the <span style="font-weight: bold;">mrun</span> configuration
    12653 file).</p>
    12654 
    12655 
    12656 
    12657 
    12658 
    12659 
    12660  </td>
    12661 
    12662 
    12663 
    12664 
    12665 
    12666 
    12667  </tr>
    12668 
    12669 
    12670 
    12671 
    12672 
    12673 
    12674  <tr>
    12675 
    12676 
    12677 
    12678 
    12679 
    12680 
    12681  <td style="vertical-align: top;">
    12682      
    12683      
    12684      
    12685      
    12686      
    12687      
    12688       <p><a name="surface_heatflux"></a><b>surface_heatflux</b></p>
    12689 
    12690 
    12691 
    12692 
    12693 
    12694 
    12695 
    12696       </td>
    12697 
    12698 
    12699 
    12700 
    12701 
    12702 
    12703  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    12704 
    12705 
    12706 
    12707 
    12708 
    12709 
    12710 
    12711       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">no prescribed<br>
    12712 
    12713 
    12714 
    12715 
    12716 
    12717 
    12718 
    12719 heatflux<br>
    12720 
    12721 
    12722 
    12723 
    12724 
    12725 
    12726  </span></td>
    12727 
    12728 
    12729 
    12730 
    12731 
    12732 
    12733  <td style="vertical-align: top;">
    12734      
    12735      
    12736      
    12737      
    12738      
    12739      
    12740       <p>Kinematic sensible
    12741 heat flux at the bottom surface (in K m/s).&nbsp; </p>
    12742 
    12743 
    12744 
    12745 
    12746 
    12747 
    12748  
    12749      
    12750      
    12751      
    12752      
    12753      
    12754      
    12755       <p>If
    12756 a value is assigned to this parameter, the internal two-dimensional
    12757 surface heat flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>
    12758 is initialized with the value of <span style="font-weight: bold;">surface_heatflux</span>&nbsp;as
    12759 bottom (horizontally homogeneous) boundary condition for the
    12760 temperature equation. This additionally requires that a Neumann
    12761 condition must be used for the potential temperature (see <a href="#bc_pt_b">bc_pt_b</a>),
    12762 because otherwise the resolved scale may contribute to
    12763 the surface flux so that a constant value cannot be guaranteed. Also,
    12764 changes of the
    12765 surface temperature (see <a href="#pt_surface_initial_change">pt_surface_initial_change</a>)
    12766 are not allowed. The parameter <a href="#random_heatflux">random_heatflux</a>
    12767 can be used to impose random perturbations on the (homogeneous) surface
    12768 heat
    12769 flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>.&nbsp;</p>
    12770 
    12771 
    12772 
    12773 
    12774 
    12775 
    12776 
    12777      
    12778      
    12779      
    12780      
    12781      
    12782      
    12783       <p>
    12784 In case of a non-flat <a href="#topography">topography</a>,&nbsp;the
    12785 internal two-dimensional&nbsp;surface heat
    12786 flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>
    12787 is initialized with the value of <span style="font-weight: bold;">surface_heatflux</span>
    12788 at the bottom surface and <a href="#wall_heatflux">wall_heatflux(0)</a>
    12789 at the topography top face.&nbsp;The parameter<a href="#random_heatflux"> random_heatflux</a>
    12790 can be used to impose random perturbations on this combined surface
    12791 heat
    12792 flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>.&nbsp;
    12793       </p>
    12794 
    12795 
    12796 
    12797 
    12798 
    12799 
    12800  
    12801      
    12802      
    12803      
    12804      
    12805      
    12806      
    12807       <p>If no surface heat flux is assigned, <span style="font-style: italic;">shf</span> is calculated
    12808 at each timestep by u<sub>*</sub> * theta<sub>*</sub>
    12809 (of course only with <a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>
    12810 switched on). Here, u<sub>*</sub>
    12811 and theta<sub>*</sub> are calculated from the Prandtl law
    12812 assuming
    12813 logarithmic wind and temperature
    12814 profiles between k=0 and k=1. In this case a Dirichlet condition (see <a href="#bc_pt_b">bc_pt_b</a>)
    12815 must be used as bottom boundary condition for the potential temperature.</p>
    12816 
    12817 
    12818 
    12819 
    12820 
    12821 
    12822      
    12823      
    12824      
    12825      
    12826      
    12827      
    12828       <p>See
    12829 also <a href="#top_heatflux">top_heatflux</a>.</p>
    12830 
    12831 
    12832 
    12833 
    12834 
    12835 
    12836 
    12837       </td>
    12838 
    12839 
    12840 
    12841 
    12842 
    12843 
    12844  </tr>
    12845 
    12846 
    12847 
    12848 
    12849 
    12850 
    12851  <tr>
    12852 
    12853 
    12854 
    12855 
    12856 
    12857 
    12858  <td style="vertical-align: top;">
    12859      
    12860      
    12861      
    12862      
    12863      
    12864      
    12865       <p><a name="surface_pressure"></a><b>surface_pressure</b></p>
    12866 
    12867 
    12868 
    12869 
    12870 
    12871 
    12872 
    12873       </td>
    12874 
    12875 
    12876 
    12877 
    12878 
    12879 
    12880  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    12881 
    12882 
    12883 
    12884 
    12885 
    12886 
    12887 
    12888       <td style="vertical-align: top;"><i>1013.25</i></td>
    12889 
    12890 
    12891 
    12892 
    12893 
    12894 
    12895 
    12896       <td style="vertical-align: top;">
    12897      
    12898      
    12899      
    12900      
    12901      
    12902      
    12903       <p>Atmospheric
    12904 pressure at the surface (in hPa).&nbsp; </p>
    12905 
    12906 
    12907 
    12908 
    12909 
    12910 
    12911 
    12912 Starting from this surface value, the vertical pressure
    12913 profile is calculated once at the beginning of the run assuming a
    12914 neutrally stratified
    12915 atmosphere. This is needed for
    12916 converting between the liquid water potential temperature and the
    12917 potential temperature (see <a href="#cloud_physics">cloud_physics</a><span style="text-decoration: underline;"></span>).</td>
    12918 
    12919 
    12920 
    12921 
    12922 
    12923 
    12924 
    12925     </tr>
    12926 
    12927 
    12928 
    12929 
    12930 
    12931 
    12932  <tr>
    12933 
    12934 
    12935 
    12936 
    12937 
    12938 
    12939  <td style="vertical-align: top;">
    12940      
    12941      
    12942      
    12943      
    12944      
    12945      
    12946       <p><a name="surface_scalarflux"></a><b>surface_scalarflux</b></p>
    12947 
    12948 
    12949 
    12950 
    12951 
    12952 
    12953 
    12954       </td>
    12955 
    12956 
    12957 
    12958 
    12959 
    12960 
    12961  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    12962 
    12963 
    12964 
    12965 
    12966 
    12967 
    12968 
    12969       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    12970 
    12971 
    12972 
    12973 
    12974 
    12975 
    12976 
    12977       <td style="vertical-align: top;">
    12978      
    12979      
    12980      
    12981      
    12982      
    12983      
    12984       <p>Scalar flux at
    12985 the surface (in kg/(m<sup>2</sup> s)).&nbsp; </p>
    12986 
    12987 
    12988 
    12989 
    12990 
    12991 
    12992 
    12993      
    12994      
    12995      
    12996      
    12997      
    12998      
    12999       <p>If a non-zero value is assigned to this parameter, the
    13000 respective scalar flux value is used
    13001 as bottom (horizontally homogeneous) boundary condition for the scalar
    13002 concentration equation.&nbsp;This additionally requires that a
    13003 Neumann
    13004 condition must be used for the scalar concentration&nbsp;(see <a href="#bc_s_b">bc_s_b</a>),
    13005 because otherwise the resolved scale may contribute to
    13006 the surface flux so that a constant value cannot be guaranteed. Also,
    13007 changes of the
    13008 surface scalar concentration (see <a href="#s_surface_initial_change">s_surface_initial_change</a>)
    13009 are not allowed. <br>
    13010 
    13011 
    13012 
    13013 
    13014 
    13015 
    13016  </p>
    13017 
    13018 
    13019 
    13020 
    13021 
    13022 
    13023  
    13024      
    13025      
    13026      
    13027      
    13028      
    13029      
    13030       <p>If no surface scalar
    13031 flux is assigned (<b>surface_scalarflux</b>
    13032 = <i>0.0</i>),
    13033 it is calculated at each timestep by u<sub>*</sub> * s<sub>*</sub>
    13034 (of course only with Prandtl layer switched on). Here, s<sub>*</sub>
    13035 is calculated from the Prandtl law assuming a logarithmic scalar
    13036 concentration
    13037 profile between k=0 and k=1. In this case a Dirichlet condition (see <a href="#bc_s_b">bc_s_b</a>)
    13038 must be used as bottom boundary condition for the scalar concentration.</p>
    13039 
    13040 
    13041 
    13042 
    13043 
    13044 
    13045 
    13046       </td>
    13047 
    13048 
    13049 
    13050 
    13051 
    13052 
    13053  </tr>
    13054 
    13055 
    13056 
    13057 
    13058 
    13059 
    13060  <tr>
    13061 
    13062 
    13063 
    13064 
    13065 
    13066 
    13067  <td style="vertical-align: top;">
    13068      
    13069      
    13070      
    13071      
    13072      
    13073      
    13074       <p><a name="surface_waterflux"></a><b>surface_waterflux</b></p>
    13075 
    13076 
    13077 
    13078 
    13079 
    13080 
    13081 
    13082       </td>
    13083 
    13084 
    13085 
    13086 
    13087 
    13088 
    13089  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    13090 
    13091 
    13092 
    13093 
    13094 
    13095 
    13096 
    13097       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    13098 
    13099 
    13100 
    13101 
    13102 
    13103 
    13104 
    13105       <td style="vertical-align: top;">
    13106      
    13107      
    13108      
    13109      
    13110      
    13111      
    13112       <p>Kinematic
    13113 water flux near the surface (in m/s).&nbsp; </p>
    13114 
    13115 
    13116 
    13117 
    13118 
    13119 
    13120  
    13121      
    13122      
    13123      
    13124      
    13125      
    13126      
    13127       <p>If
    13128 a non-zero value is assigned to this parameter, the
    13129 respective water flux value is used
    13130 as bottom (horizontally homogeneous) boundary condition for the
    13131 humidity equation. This additionally requires that a Neumann
    13132 condition must be used for the specific humidity / total water content
    13133 (see <a href="#bc_q_b">bc_q_b</a>),
    13134 because otherwise the resolved scale may contribute to
    13135 the surface flux so that a constant value cannot be guaranteed. Also,
    13136 changes of the
    13137 surface humidity (see <a href="#q_surface_initial_change">q_surface_initial_change</a>)
    13138 are not allowed.<br>
    13139 
    13140 
    13141 
    13142 
    13143 
    13144 
    13145  </p>
    13146 
    13147 
    13148 
    13149 
    13150 
    13151 
    13152  
    13153      
    13154      
    13155      
    13156      
    13157      
    13158      
    13159       <p>If no surface water
    13160 flux is assigned (<b>surface_waterflux</b>
    13161 = <i>0.0</i>),
    13162 it is calculated at each timestep by u<sub>*</sub> * q<sub>*</sub>
    13163 (of course only with Prandtl layer switched on). Here, q<sub>*</sub>
    13164 is calculated from the Prandtl law assuming a logarithmic temperature
    13165 profile between k=0 and k=1. In this case a Dirichlet condition (see <a href="#bc_q_b">bc_q_b</a>)
    13166 must be used as the bottom boundary condition for the humidity.</p>
    13167 
    13168 
    13169 
    13170 
    13171 
    13172 
    13173 
    13174       </td>
    13175 
    13176 
    13177 
    13178 
    13179 
    13180 
    13181  </tr>
    13182 
    13183 
    13184 
    13185 
    13186 
    13187 
    13188  <tr>
    13189 
    13190 
    13191 
    13192 
    13193 
    13194 
    13195  <td style="vertical-align: top;">
    13196      
    13197      
    13198      
    13199      
    13200      
    13201      
    13202       <p><a name="s_surface"></a><b>s_surface</b></p>
    13203 
    13204 
    13205 
    13206 
    13207 
    13208 
    13209 
    13210       </td>
    13211 
    13212 
    13213 
    13214 
    13215 
    13216 
    13217  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    13218 
    13219 
    13220 
    13221 
    13222 
    13223 
    13224 
    13225       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    13226 
    13227 
    13228 
    13229 
    13230 
    13231 
    13232 
    13233       <td style="vertical-align: top;">
    13234      
    13235      
    13236      
    13237      
    13238      
    13239      
    13240       <p>Surface value
    13241 of the passive scalar (in kg/m<sup>3</sup>).&nbsp;<br>
    13242 
    13243 
    13244 
    13245 
    13246 
    13247 
    13248 
    13249       </p>
    13250 
    13251 
    13252 
    13253 
    13254 
    13255 
    13256 
    13257 This parameter assigns the value of the passive scalar s at
    13258 the surface (k=0)<b>.</b> Starting from this value, the
    13259 initial vertical scalar concentration profile is constructed with<a href="#s_vertical_gradient">
    13260 s_vertical_gradient</a> and <a href="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</a>.</td>
    13261 
    13262 
    13263 
    13264 
    13265 
    13266 
    13267 
    13268     </tr>
    13269 
    13270 
    13271 
    13272 
    13273 
    13274 
    13275  <tr>
    13276 
    13277 
    13278 
    13279 
    13280 
    13281 
    13282  <td style="vertical-align: top;">
    13283      
    13284      
    13285      
    13286      
    13287      
    13288      
    13289       <p><a name="s_surface_initial_change"></a><b>s_surface_initial</b>
    13290       <br>
    13291 
    13292 
    13293 
    13294 
    13295 
    13296 
    13297  <b>_change</b></p>
    13298 
    13299 
    13300 
    13301 
    13302 
    13303 
    13304  </td>
    13305 
    13306 
    13307 
    13308 
    13309 
    13310 
    13311  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    13312 
    13313 
    13314 
    13315 
    13316 
    13317 
    13318  <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    13319 
    13320 
    13321 
    13322 
    13323 
    13324 
    13325 
    13326       <td style="vertical-align: top;">
    13327      
    13328      
    13329      
    13330      
    13331      
    13332      
    13333       <p>Change in
    13334 surface scalar concentration to be made at the
    13335 beginning of the 3d run (in kg/m<sup>3</sup>).&nbsp; </p>
    13336 
    13337 
    13338 
    13339 
    13340 
    13341 
    13342 
    13343      
    13344      
    13345      
    13346      
    13347      
    13348      
    13349       <p>If <b>s_surface_initial_change</b><i>&nbsp;</i>is
    13350 set to a
    13351 non-zero
    13352 value, the near surface scalar flux is not allowed to be given
    13353 simultaneously (see <a href="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</a>).</p>
    13354 
    13355 
    13356 
    13357 
    13358 
    13359 
    13360 
    13361       </td>
    13362 
    13363 
    13364 
    13365 
    13366 
    13367 
    13368  </tr>
    13369 
    13370 
    13371 
    13372 
    13373 
    13374 
    13375  <tr>
    13376 
    13377 
    13378 
    13379 
    13380 
    13381 
    13382  <td style="vertical-align: top;">
    13383      
    13384      
    13385      
    13386      
    13387      
    13388      
    13389       <p><a name="s_vertical_gradient"></a><b>s_vertical_gradient</b></p>
    13390 
    13391 
    13392 
    13393 
    13394 
    13395 
    13396 
    13397       </td>
    13398 
    13399 
    13400 
    13401 
    13402 
    13403 
    13404  <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    13405 
    13406 
    13407 
    13408 
    13409 
    13410 
    13411 
    13412       <td style="vertical-align: top;"><i>10 * 0</i><i>.0</i></td>
    13413 
    13414 
    13415 
    13416 
    13417 
    13418 
    13419 
    13420       <td style="vertical-align: top;">
    13421      
    13422      
    13423      
    13424      
    13425      
    13426      
    13427       <p>Scalar
    13428 concentration gradient(s) of the initial scalar
    13429 concentration profile (in kg/m<sup>3 </sup>/
    13430 100 m).&nbsp; </p>
    13431 
    13432 
    13433 
    13434 
    13435 
    13436 
    13437  
    13438      
    13439      
    13440      
    13441      
    13442      
    13443      
    13444       <p>The scalar gradient holds
    13445 starting from the height level
    13446 defined by <a href="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level
    13447       </a>(precisely: for all uv levels k, where zu(k) &gt;
    13448 s_vertical_gradient_level, s_init(k) is set: s_init(k) = s_init(k-1) +
    13449 dzu(k) * <b>s_vertical_gradient</b>) up to the top
    13450 boundary or up to
    13451 the next height level defined by <a href="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</a>.
    13452 A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10 intervals
    13453 if <a href="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</a>(1)
    13454 = <i>0.0</i>) can be assigned. The surface scalar value is
    13455 assigned
    13456 via <a href="#s_surface">s_surface</a>.<br>
    13457 
    13458 
    13459 
    13460 
    13461 
    13462 
    13463  </p>
    13464 
    13465 
    13466 
    13467 
    13468 
    13469 
    13470 
    13471      
    13472      
    13473      
    13474      
    13475      
    13476      
    13477       <p>Example:&nbsp; </p>
    13478 
    13479 
    13480 
    13481 
    13482 
    13483 
    13484  
    13485      
    13486      
    13487      
    13488      
    13489      
    13490      
    13491       <ul>
    13492 
    13493 
    13494 
    13495 
    13496 
    13497 
    13498  
    13499        
    13500        
    13501        
    13502        
    13503        
    13504        
    13505         <p><b>s_vertical_gradient</b>
    13506 = <i>0.1</i>, <i>0.05</i>,&nbsp; <br>
    13507 
    13508 
    13509 
    13510 
    13511 
    13512 
    13513 
    13514         <b>s_vertical_gradient_level</b> = <i>500.0</i>,
    13515         <i>1000.0</i>,</p>
    13516 
    13517 
    13518 
    13519 
    13520 
    13521 
    13522  
    13523      
    13524      
    13525      
    13526      
    13527      
    13528      
    13529       </ul>
    13530 
    13531 
    13532 
    13533 
    13534 
    13535 
    13536  
    13537      
    13538      
    13539      
    13540      
    13541      
    13542      
    13543       <p>That
    13544 defines the scalar concentration to be constant with
    13545 height up to z = 500.0 m with a value given by <a href="#s_surface">s_surface</a>.
    13546 For 500.0 m &lt; z &lt;= 1000.0 m the scalar gradient is 0.1
    13547 kg/m<sup>3 </sup>/ 100 m and for z &gt; 1000.0 m up to
    13548 the top
    13549 boundary it is 0.05 kg/m<sup>3 </sup>/ 100 m (it is
    13550 assumed that the
    13551 assigned height levels
    13552 correspond with uv
    13553 levels).</p>
    13554 
    13555 
    13556 
    13557 
    13558 
    13559 
    13560  </td>
    13561 
    13562 
    13563 
    13564 
    13565 
    13566 
    13567  </tr>
    13568 
    13569 
    13570 
    13571 
    13572 
    13573 
    13574  <tr>
    13575 
    13576 
    13577 
    13578 
    13579 
    13580 
    13581  <td style="vertical-align: top;">
    13582      
    13583      
    13584      
    13585      
    13586      
    13587      
    13588       <p><a name="s_vertical_gradient_level"></a><b>s_vertical_gradient_</b>
    13589       <br>
    13590 
    13591 
    13592 
    13593 
    13594 
    13595 
    13596  <b>level</b></p>
    13597 
    13598 
    13599 
    13600 
    13601 
    13602 
    13603  </td>
    13604 
    13605 
    13606 
    13607 
    13608 
    13609 
    13610  <td style="vertical-align: top;">R (10)</td>
    13611 
    13612 
    13613 
    13614 
    13615 
    13616 
    13617  <td style="vertical-align: top;">
    13618      
    13619      
    13620      
    13621      
    13622      
    13623      
    13624       <p><i>10 *</i>
    13625       <i>0.0</i></p>
    13626 
    13627 
    13628 
    13629 
    13630 
    13631 
    13632  </td>
    13633 
    13634 
    13635 
    13636 
    13637 
    13638 
    13639  <td style="vertical-align: top;">
    13640      
    13641      
    13642      
    13643      
    13644      
    13645      
    13646       <p>Height level from
    13647 which on the scalar gradient defined by <a href="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</a>
    13648 is effective (in m).&nbsp; </p>
    13649 
    13650 
    13651 
    13652 
    13653 
    13654 
    13655  
    13656      
    13657      
    13658      
    13659      
    13660      
    13661      
    13662       <p>The height levels
    13663 are to be assigned in ascending order. The
    13664 default values result in a scalar concentration constant with height
    13665 regardless of the values of <a href="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</a>
    13666 (unless the top boundary of the model is higher than 100000.0 m). For
    13667 the
    13668 piecewise construction of scalar concentration profiles see <a href="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</a>.</p>
    13669 
    13670 
    13671 
    13672 
    13673 
    13674 
    13675 
    13676       </td>
    13677 
    13678 
    13679 
    13680 
    13681 
    13682 
    13683  </tr>
    13684 
    13685 
    13686 
    13687 
    13688 
    13689 
    13690  <tr>
    13691 
    13692 
    13693 
    13694 
    13695 
    13696 
    13697  <td style="vertical-align: top;">
    13698      
    13699      
    13700      
    13701      
    13702      
    13703      
    13704       <p><a name="timestep_scheme"></a><b>timestep_scheme</b></p>
    13705 
    13706 
    13707 
    13708 
    13709 
    13710 
    13711 
    13712       </td>
    13713 
    13714 
    13715 
    13716 
    13717 
    13718 
    13719  <td style="vertical-align: top;">C * 20</td>
    13720 
    13721 
    13722 
    13723 
    13724 
    13725 
    13726 
    13727       <td style="vertical-align: top;">
    13728      
    13729      
    13730      
    13731      
    13732      
    13733      
    13734       <p><i>'runge</i><br>
    13735 
    13736 
    13737 
    13738 
    13739 
    13740 
    13741 
    13742       <i>kutta-3'</i></p>
    13743 
    13744 
    13745 
    13746 
    13747 
    13748 
    13749  </td>
    13750 
    13751 
    13752 
    13753 
    13754 
    13755 
    13756  <td style="vertical-align: top;">
    13757      
    13758      
    13759      
    13760      
    13761      
    13762      
    13763       <p>Time step scheme to
    13764 be used for the integration of the prognostic
    13765 variables.&nbsp; </p>
    13766 
    13767 
    13768 
    13769 
    13770 
    13771 
    13772  
    13773      
    13774      
    13775      
    13776      
    13777      
    13778      
    13779       <p>The user can choose between
    13780 the following schemes:<br>
    13781 
    13782 
    13783 
    13784 
    13785 
    13786 
    13787  </p>
    13788 
    13789 
    13790 
    13791 
    13792 
    13793 
    13794  
    13795      
    13796      
    13797      
    13798      
    13799      
    13800      
    13801       <p><span style="font-style: italic;">'runge-kutta-3'</span><br>
    13802 
    13803 
    13804 
    13805 
    13806 
    13807 
    13808 
    13809       </p>
    13810 
    13811 
    13812 
    13813 
    13814 
    13815 
    13816  
    13817      
    13818      
    13819      
    13820      
    13821      
    13822      
    13823       <div style="margin-left: 40px;">Third order
    13824 Runge-Kutta scheme.<br>
    13825 
    13826 
    13827 
    13828 
    13829 
    13830 
    13831 
    13832 This scheme requires the use of <a href="#momentum_advec">momentum_advec</a>
    13833 = <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>
    13834 = '<i>pw-scheme'</i>. Please refer to the&nbsp;<a href="../tec/numerik.heiko/zeitschrittverfahren.pdf">documentation
    13835 on PALM's time integration schemes&nbsp;(28p., in German)</a>
    13836 fur further details.<br>
    13837 
    13838 
    13839 
    13840 
    13841 
    13842 
    13843  </div>
    13844 
    13845 
    13846 
    13847 
    13848 
    13849 
    13850  
    13851      
    13852      
    13853      
    13854      
    13855      
    13856      
    13857       <p><span style="font-style: italic;">'runge-kutta-2'</span><br>
    13858 
    13859 
    13860 
    13861 
    13862 
    13863 
    13864 
    13865       </p>
    13866 
    13867 
    13868 
    13869 
    13870 
    13871 
    13872  
    13873      
    13874      
    13875      
    13876      
    13877      
    13878      
    13879       <div style="margin-left: 40px;">Second order
    13880 Runge-Kutta scheme.<br>
    13881 
    13882 
    13883 
    13884 
    13885 
    13886 
    13887 
    13888 For special features see <b>timestep_scheme</b> = '<i>runge-kutta-3'</i>.<br>
    13889 
    13890 
    13891 
    13892 
    13893 
    13894 
    13895 
    13896       </div>
    13897 
    13898 
    13899 
    13900 
    13901 
    13902 
    13903  <br>
    13904 
    13905 
    13906 
    13907 
    13908 
    13909 
    13910  <span style="font-style: italic;"><span style="font-style: italic;">'leapfrog'</span><br>
    13911 
    13912 
    13913 
    13914 
    13915 
    13916 
    13917 
    13918       <br>
    13919 
    13920 
    13921 
    13922 
    13923 
    13924 
    13925  </span>
    13926      
    13927      
    13928      
    13929      
    13930      
    13931      
    13932       <div style="margin-left: 40px;">Second
    13933 order leapfrog scheme.<br>
    13934 
    13935 
    13936 
    13937 
    13938 
    13939 
    13940 
    13941 Although this scheme requires a constant timestep (because it is
    13942 centered in time),&nbsp; is even applied in case of changes in
    13943 timestep. Therefore, only small
    13944 changes of the timestep are allowed (see <a href="#dt">dt</a>).
    13945 However, an Euler timestep is always used as the first timestep of an
    13946 initiali run. When using the Bott-Chlond scheme for scalar advection
    13947 (see <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>),
    13948 the prognostic equation for potential temperature will be calculated
    13949 with the Euler scheme, although the leapfrog scheme is switched
    13950 on.&nbsp; <br>
    13951 
    13952 
    13953 
    13954 
    13955 
    13956 
    13957 
    13958 The leapfrog scheme must not be used together with the upstream-spline
    13959 scheme for calculating the advection (see <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>
    13960 = '<i>ups-scheme'</i> and <a href="#momentum_advec">momentum_advec</a>
    13961 = '<i>ups-scheme'</i>).<br>
    13962 
    13963 
    13964 
    13965 
    13966 
    13967 
    13968  </div>
    13969 
    13970 
    13971 
    13972 
    13973 
    13974 
    13975  <br>
    13976 
    13977 
    13978 
    13979 
    13980 
    13981 
    13982 
    13983       <span style="font-style: italic;">'</span><span style="font-style: italic;"><span style="font-style: italic;">leapfrog+euler'</span><br>
    13984 
    13985 
    13986 
    13987 
    13988 
    13989 
    13990 
    13991       <br>
    13992 
    13993 
    13994 
    13995 
    13996 
    13997 
    13998  </span>
    13999      
    14000      
    14001      
    14002      
    14003      
    14004      
    14005       <div style="margin-left: 40px;">The
    14006 leapfrog scheme is used, but
    14007 after each change of a timestep an Euler timestep is carried out.
    14008 Although this method is theoretically correct (because the pure
    14009 leapfrog method does not allow timestep changes), the divergence of the
    14010 velocity field (after applying the pressure solver) may be
    14011 significantly larger than with <span style="font-style: italic;">'leapfrog'</span>.<br>
    14012 
    14013 
    14014 
    14015 
    14016 
    14017 
    14018 
    14019       </div>
    14020 
    14021 
    14022 
    14023 
    14024 
    14025 
    14026  <br>
    14027 
    14028 
    14029 
    14030 
    14031 
    14032 
    14033  <span style="font-style: italic;">'euler'</span><br>
    14034 
    14035 
    14036 
    14037 
    14038 
    14039 
    14040 
    14041       <br>
    14042 
    14043 
    14044 
    14045 
    14046 
    14047 
    14048  
    14049      
    14050      
    14051      
    14052      
    14053      
    14054      
    14055       <div style="margin-left: 40px;">First order
    14056 Euler scheme.&nbsp; <br>
    14057 
    14058 
    14059 
    14060 
    14061 
    14062 
    14063 
    14064 The Euler scheme must be used when treating the advection terms with
    14065 the upstream-spline scheme (see <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>
    14066 = <span style="font-style: italic;">'ups-scheme'</span>
    14067 and <a href="#momentum_advec">momentum_advec</a>
    14068 = <span style="font-style: italic;">'ups-scheme'</span>).</div>
    14069 
    14070 
    14071 
    14072 
    14073 
    14074 
    14075 
    14076       <br>
    14077 
    14078 
    14079 
    14080 
    14081 
    14082 
    14083       <br>
    14084 
    14085 
    14086 
    14087 
    14088 
    14089 
    14090 A differing timestep scheme can be choosed for the
    14091 subgrid-scale TKE using parameter <a href="#use_upstream_for_tke">use_upstream_for_tke</a>.<br>
    14092 
    14093 
    14094 
    14095 
    14096 
    14097 
    14098 
    14099       </td>
    14100 
    14101 
    14102 
    14103 
    14104 
    14105 
    14106  </tr>
    14107 
    14108 
    14109 
    14110 
    14111 
    14112 
    14113  <tr>
    14114 
    14115 
    14116 
    14117 
    14118 
    14119 
    14120  <td style="text-align: left; vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="topography"></a></span><span style="font-weight: bold;">topography</span></td>
    14121 
    14122 
    14123 
    14124 
    14125 
    14126 
    14127 
    14128       <td style="vertical-align: top;">C * 40</td>
    14129 
    14130 
    14131 
    14132 
    14133 
    14134 
    14135  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">'flat'</span></td>
    14136 
    14137 
    14138 
    14139 
    14140 
    14141 
    14142  <td>
    14143      
    14144      
    14145      
    14146      
    14147      
    14148      
    14149       <p>Topography mode.&nbsp; </p>
    14150 
    14151 
    14152 
    14153 
    14154 
    14155 
    14156  
    14157      
    14158      
    14159      
    14160      
    14161      
    14162      
    14163       <p>The user can
    14164 choose between the following modes:<br>
    14165 
    14166 
    14167 
    14168 
    14169 
    14170 
    14171  </p>
    14172 
    14173 
    14174 
    14175 
    14176 
    14177 
    14178  
    14179      
    14180      
    14181      
    14182      
    14183      
    14184      
    14185       <p><span style="font-style: italic;">'flat'</span><br>
    14186 
    14187 
    14188 
    14189 
    14190 
    14191 
    14192  </p>
    14193 
    14194 
    14195 
    14196 
    14197 
    14198 
    14199 
    14200      
    14201      
    14202      
    14203      
    14204      
    14205      
    14206       <div style="margin-left: 40px;">Flat surface.</div>
    14207 
    14208 
    14209 
    14210 
    14211 
    14212 
    14213  
    14214      
    14215      
    14216      
    14217      
    14218      
    14219      
    14220       <p><span style="font-style: italic;">'single_building'</span><br>
    14221 
    14222 
    14223 
    14224 
    14225 
    14226 
    14227 
    14228       </p>
    14229 
    14230 
    14231 
    14232 
    14233 
    14234 
    14235  
    14236      
    14237      
    14238      
    14239      
    14240      
    14241      
    14242       <div style="margin-left: 40px;">Flow
    14243 around&nbsp;a single rectangular building mounted on a flat surface.<br>
    14244 
    14245 
    14246 
    14247 
    14248 
    14249 
    14250 
    14251 The building size and location can be specified by the parameters <a href="#building_height">building_height</a>, <a href="#building_length_x">building_length_x</a>, <a href="#building_length_y">building_length_y</a>, <a href="#building_wall_left">building_wall_left</a> and <a href="#building_wall_south">building_wall_south</a>.<font color="#000000"><br></font></div>
    14252 
    14253 
    14254 
    14255 
    14256 
    14257 
    14258 
    14259       <span style="font-style: italic;"></span>
    14260      
    14261      
    14262      
    14263      
    14264      
    14265      
    14266       <p><span style="font-style: italic;">'single_street_canyon'</span><br>
    14267 
    14268 
    14269 
    14270 
    14271 
    14272 
    14273 
    14274       </p>
    14275 
    14276 
    14277 
    14278 
    14279 
    14280 
    14281  
    14282      
    14283      
    14284      
    14285      
    14286      
    14287      
    14288       <div style="margin-left: 40px;">Flow
    14289 over a single, quasi-2D street canyon of infinite length oriented either in x- or in y-direction.<br>
    14290 
    14291 
    14292 
    14293 
    14294 
    14295 
    14296 
    14297 The canyon size, orientation and location can be specified by the parameters <a href="chapter_4.1.html#canyon_height">canyon_height</a> plus <span style="font-weight: bold;">either</span>&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#canyon_width_x">canyon_width_x</a> and <a href="chapter_4.1.html#canyon_wall_left">canyon_wall_left</a> <span style="font-weight: bold;">or</span>&nbsp; <a href="chapter_4.1.html#canyon_width_y">canyon_width_y</a> and <a href="chapter_4.1.html#canyon_wall_south">canyon_wall_south</a>.<font color="#000000"><br></font></div>
    14298 
    14299 
    14300 
    14301 
    14302 
    14303 
    14304 
    14305       <span style="font-style: italic;"></span>&nbsp;<span style="font-style: italic;"></span><p><span style="font-style: italic;">'read_from_file'</span><br>
    14306 
    14307 
    14308 
    14309 
    14310 
    14311 
    14312 
    14313       </p>
    14314 
    14315 
    14316 
    14317 
    14318 
    14319 
    14320  
    14321      
    14322      
    14323      
    14324      
    14325      
    14326      
    14327       <div style="margin-left: 40px;">Flow around
    14328 arbitrary topography.<br>
    14329 
    14330 
    14331 
    14332 
    14333 
    14334 
    14335 
    14336 This mode requires the input file <a href="chapter_3.4.html#TOPOGRAPHY_DATA">TOPOGRAPHY_DATA</a><font color="#000000">. This file contains </font><font color="#000000"><font color="#000000">the&nbsp;</font></font><font color="#000000">arbitrary topography </font><font color="#000000"><font color="#000000">height
    14337 information</font></font><font color="#000000">
    14338 in m. These data&nbsp;<span style="font-style: italic;"></span>must
    14339 exactly match the horizontal grid.<br></font> </div>
    14340 
    14341 
    14342 
    14343 
    14344 
    14345 
    14346  <span style="font-style: italic;"><br>
    14347 
    14348 
    14349 
    14350 
    14351 
    14352 
    14353  </span><font color="#000000">
    14354 Alternatively, the user may add code to the user interface subroutine <a href="chapter_3.5.1.html#user_init_grid">user_init_grid</a>
    14355 to allow further topography modes. </font>These require to explicitly set the<span style="font-weight: bold;"> </span><a href="#topography_grid_convention">topography_grid_convention</a>&nbsp;to either <span style="font-style: italic;">'cell_edge'</span> or <span style="font-style: italic;">'cell_center'</span>.<br>
    14356 
    14357       <font color="#000000">
    14358 
    14359 
    14360 
    14361 
    14362  <br>
    14363 
    14364 
    14365 
    14366 
    14367 
    14368 
    14369 
    14370 Non-flat <span style="font-weight: bold;">topography</span>
    14371 modes may assign a</font>
    14372 kinematic sensible<font color="#000000"> <a href="chapter_4.1.html#wall_heatflux">wall_heatflux</a> at the five topography faces.</font><br>
    14373 
    14374       <font color="#000000">
    14375 
    14376 
    14377 
    14378 
    14379  <br>
    14380 
    14381 
    14382 
    14383 
    14384 
    14385 
    14386 
    14387 All non-flat <span style="font-weight: bold;">topography</span>
    14388 modes </font>require the use of <a href="#momentum_advec">momentum_advec</a>
    14389 = <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>
    14390 = '<i>pw-scheme'</i>, <a href="chapter_4.2.html#psolver">psolver</a>
    14391 /= <i>'sor</i><i>'</i>,
    14392       <i>&nbsp;</i><a href="#alpha_surface">alpha_surface</a>
    14393 = 0.0,<span style="font-style: italic;"></span>&nbsp;<a style="" href="#galilei_transformation">galilei_transformation</a>
    14394 = <span style="font-style: italic;">.F.</span>,&nbsp;<a href="#cloud_physics">cloud_physics&nbsp;</a> = <span style="font-style: italic;">.F.</span>,&nbsp; <a href="#cloud_droplets">cloud_droplets</a> = <span style="font-style: italic;">.F.</span>,&nbsp;&nbsp;<a href="#humidity">humidity</a> = <span style="font-style: italic;">.F.</span>, and <a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a> = .T..<br>
    14395 
    14396 
    14397 
    14398 
    14399 
    14400 
    14401 
    14402       <font color="#000000"><br>
    14403 
    14404 
    14405 
    14406 
    14407 
    14408 
    14409 
    14410 Note that an inclined model domain requires the use of <span style="font-weight: bold;">topography</span> = <span style="font-style: italic;">'flat'</span> and a
    14411 nonzero </font><a href="#alpha_surface">alpha_surface</a>.</td>
    14412 
    14413 
    14414 
    14415 
    14416 
    14417 
    14418 
    14419     </tr>
    14420 
    14421 
    14422 
    14423 
    14424 
    14425 
    14426  <tr><td style="vertical-align: top;"><a name="topography_grid_convention"></a><span style="font-weight: bold;">topography_grid_</span><br style="font-weight: bold;"><span style="font-weight: bold;">convention</span></td><td style="vertical-align: top;">C*11</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">default depends on value of <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>; see text for details</span></td><td>Convention for defining the&nbsp;topography grid.<br><br>Possible values are<br><ul><li><span style="font-style: italic;">'cell_edge':&nbsp;</span>the distance between cell edges defines the extent of topography. This setting is normally for <span style="font-style: italic;">generic topographies</span>, i.e. topographies that are constructed using length parameters. For example, <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a> = <span style="font-style: italic;">'single_building'</span> is constructed using <a href="chapter_4.1.html#building_length_x">building_length_x</a> and <a href="chapter_4.1.html#building_length_y">building_length_y</a>.
    14427 The advantage of this setting is that the actual size of generic
    14428 topography is independent of the grid size, provided that the length
    14429 parameters are an integer multiple of the grid lengths&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#dx">dx</a> and&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#dy">dy</a>. This is convenient&nbsp;for resolution parameter studies.</li><li><span style="font-style: italic;">'cell_center'</span><span style="font-style: italic;">:&nbsp;</span>the number of topography cells define the extent of topography. This setting is normally for <span style="font-style: italic;">rastered real topographies</span> derived from digital elevation models.&nbsp;For example, <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a> = <span style="font-style: italic;">'read_from_file'</span> is constructed using&nbsp;the input file <a href="chapter_3.4.html#TOPOGRAPHY_DATA">TOPOGRAPHY_DATA</a><font color="#000000">.&nbsp;</font>The
    14430 advantage of this setting is that the&nbsp;rastered topography cells of
    14431 the input file are directly mapped to topography grid boxes in PALM. <span style="font-style: italic;"></span></li></ul>The example files&nbsp;<big><code>example_topo_file</code></big> and&nbsp;<big><code>example_building</code></big> in <big><code>trunk/EXAMPLES/</code></big>
    14432 illustrate the difference between
    14433 both approaches. Both examples simulate a single building and yield the
    14434 same results. The former uses a rastered topography input file with <span style="font-style: italic;">'cell_center'</span> convention, the latter applies a generic topography with <span style="font-style: italic;">'cell_edge'</span> convention.<br><br>The default value is<br><ul><li><span style="font-style: italic;">'cell_edge' </span>if <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a> = <span style="font-style: italic;">'single_building'</span> or <span style="font-style: italic;">'single_street_canyon'</span>,</li><li><span style="font-style: italic;">'cell_center'</span><span style="font-style: italic;"></span> if <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a> = <span style="font-style: italic;">'read_from_file'</span>,</li><li><span style="font-style: italic;">none (' '</span> ) otherwise, leading to an abort if&nbsp;<span style="font-weight: bold;">topography_grid_convention</span> is not set.</li></ul>This means that <br><ul><li>For PALM simulations using a <span style="font-style: italic;">user-defined topography</span>, the<span style="font-weight: bold;"> topography_grid_convention</span> must be explicitly set to either <span style="font-style: italic;">'cell_edge'</span> or <span style="font-style: italic;">'cell_center'</span>.</li><li>For PALM simulations using a <span style="font-style: italic;">standard topography</span> <span style="font-style: italic;">('single_building'</span>, <span style="font-style: italic;">'single_street_canyon'</span> or <span style="font-style: italic;">'read_from_file')</span>, it is possible but not required to set the&nbsp; <span style="font-weight: bold;">topography_grid_convention</span> because appropriate default values apply.</li></ul></td></tr><tr>
    14435 
    14436 
    14437 
    14438 
    14439 
    14440 
    14441       <td style="vertical-align: top;"><a name="top_heatflux"></a><span style="font-weight: bold;">top_heatflux</span></td>
    14442 
    14443 
    14444 
    14445 
    14446 
    14447 
    14448       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    14449 
    14450 
    14451 
    14452 
    14453 
    14454 
    14455       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">no prescribed<br>
    14456 
    14457 
    14458 
    14459 
    14460 
    14461 
    14462 
    14463 heatflux</span></td>
    14464 
    14465 
    14466 
    14467 
    14468 
    14469 
    14470       <td style="vertical-align: top;">
    14471      
    14472      
    14473      
    14474      
    14475      
    14476      
    14477       <p>Kinematic
    14478 sensible heat flux at the top boundary (in K m/s).&nbsp; </p>
    14479 
    14480 
    14481 
    14482 
    14483 
    14484 
    14485 
    14486      
    14487      
    14488      
    14489      
    14490      
    14491      
    14492       <p>If a value is assigned to this parameter, the internal
    14493 two-dimensional surface heat flux field <span style="font-family: monospace;">tswst</span> is
    14494 initialized with the value of <span style="font-weight: bold;">top_heatflux</span>&nbsp;as
    14495 top (horizontally homogeneous) boundary condition for the
    14496 temperature equation. This additionally requires that a Neumann
    14497 condition must be used for the potential temperature (see <a href="chapter_4.1.html#bc_pt_t">bc_pt_t</a>),
    14498 because otherwise the resolved scale may contribute to
    14499 the top flux so that a constant flux value cannot be guaranteed.<span style="font-style: italic;"></span>&nbsp;</p>
    14500 
    14501 
    14502 
    14503 
    14504 
    14505 
    14506 
    14507      
    14508      
    14509      
    14510      
    14511      
    14512      
    14513       <p><span style="font-weight: bold;">Note:</span><br>
    14514 
    14515 
    14516 
    14517 
    14518 
    14519 
    14520 The
    14521 application of a top heat flux additionally requires the setting of
    14522 initial parameter <a href="#use_top_fluxes">use_top_fluxes</a>
    14523 = .T..<span style="font-style: italic;"></span><span style="font-weight: bold;"></span> </p>
    14524 
    14525 
    14526 
    14527 
    14528 
    14529 
    14530      
    14531      
    14532      
    14533      
    14534      
    14535      
    14536       <p>No
    14537 Prandtl-layer is available at the top boundary so far.</p>
    14538 
    14539 
    14540 
    14541 
    14542 
    14543 
    14544      
    14545      
    14546      
    14547      
    14548      
    14549      
    14550       <p>See
    14551 also <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>.</p>
    14552 
    14553 
    14554 
    14555 
    14556 
    14557 
    14558 
    14559       </td>
    14560 
    14561 
    14562 
    14563 
    14564 
    14565 
    14566     </tr>
    14567 
    14568 
    14569 
    14570 
    14571 
    14572 
    14573     <tr>
    14574 
    14575 
    14576 
    14577 
    14578 
    14579 
    14580       <td style="vertical-align: top;"><a name="top_momentumflux_u"></a><span style="font-weight: bold;">top_momentumflux_u</span></td>
    14581 
    14582 
    14583 
    14584 
    14585 
    14586 
    14587       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    14588 
    14589 
    14590 
    14591 
    14592 
    14593 
    14594       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">no prescribed momentumflux</span></td>
    14595 
    14596 
    14597 
    14598 
    14599 
    14600 
    14601       <td style="vertical-align: top;">Momentum flux along x at the top boundary (in m2/s2).<br>
    14602 
    14603 
    14604 
    14605 
    14606 
    14607 
    14608      
    14609      
    14610      
    14611      
    14612      
    14613      
    14614       <p>If a value is assigned to this parameter, the internal
    14615 two-dimensional u-momentum flux field <span style="font-family: monospace;">uswst</span> is
    14616 initialized with the value of <span style="font-weight: bold;">top_momentumflux_u</span> as
    14617 top (horizontally homogeneous) boundary condition for the u-momentum equation.</p>
    14618 
    14619 
    14620 
    14621 
    14622 
    14623 
    14624      
    14625      
    14626      
    14627      
    14628      
    14629      
    14630       <p><span style="font-weight: bold;">Notes:</span><br>
    14631 
    14632 
    14633 
    14634 
    14635 
    14636 
    14637 The
    14638 application of a top momentum flux additionally requires the setting of
    14639 initial parameter <a href="chapter_4.1.html#use_top_fluxes">use_top_fluxes</a>
    14640 = .T.. Setting of <span style="font-weight: bold;">top_momentumflux_u</span> requires setting of <a href="#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</a> also.</p>
    14641 
    14642 
    14643 
    14644 
    14645 
    14646 
    14647      
    14648      
    14649      
    14650      
    14651      
    14652      
    14653       <p>A&nbsp;Neumann
    14654 condition should be used for the u velocity component (see <a href="chapter_4.1.html#bc_uv_t">bc_uv_t</a>),
    14655 because otherwise the resolved scale may contribute to
    14656 the top flux so that a constant flux value cannot be guaranteed.<span style="font-style: italic;"></span>&nbsp;</p>
    14657 
    14658 
    14659 
    14660 
    14661 
    14662 
    14663 
    14664       <span style="font-weight: bold;"></span>
    14665      
    14666      
    14667      
    14668      
    14669      
    14670      
    14671       <p>No
    14672 Prandtl-layer is available at the top boundary so far.</p>
    14673 
    14674 
    14675 
    14676 
    14677 
    14678 
    14679      
    14680      
    14681      
    14682      
    14683      
    14684      
    14685       <p> The <a href="chapter_3.8.html">coupled</a> ocean parameter file&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a> should include dummy REAL value assignments to both <a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</a> and&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</a> (e.g.&nbsp;top_momentumflux_u = 0.0, top_momentumflux_v = 0.0) to enable the momentum flux coupling.</p>
    14686 
    14687 
    14688 
    14689 
    14690 
    14691 
    14692       </td>
    14693 
    14694 
    14695 
    14696 
    14697 
    14698 
    14699     </tr>
    14700 
    14701 
    14702 
    14703 
    14704 
    14705 
    14706     <tr>
    14707 
    14708 
    14709 
    14710 
    14711 
    14712 
    14713       <td style="vertical-align: top;"><a name="top_momentumflux_v"></a><span style="font-weight: bold;">top_momentumflux_v</span></td>
    14714 
    14715 
    14716 
    14717 
    14718 
    14719 
    14720       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    14721 
    14722 
    14723 
    14724 
    14725 
    14726 
    14727       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">no prescribed momentumflux</span></td>
    14728 
    14729 
    14730 
    14731 
    14732 
    14733 
    14734       <td style="vertical-align: top;">Momentum flux along y at the top boundary (in m2/s2).<br>
    14735 
    14736 
    14737 
    14738 
    14739 
    14740 
    14741      
    14742      
    14743      
    14744      
    14745      
    14746      
    14747       <p>If a value is assigned to this parameter, the internal
    14748 two-dimensional v-momentum flux field <span style="font-family: monospace;">vswst</span> is
    14749 initialized with the value of <span style="font-weight: bold;">top_momentumflux_v</span> as
    14750 top (horizontally homogeneous) boundary condition for the v-momentum equation.</p>
    14751 
    14752 
    14753 
    14754 
    14755 
    14756 
    14757      
    14758      
    14759      
    14760      
    14761      
    14762      
    14763       <p><span style="font-weight: bold;">Notes:</span><br>
    14764 
    14765 
    14766 
    14767 
    14768 
    14769 
    14770 The
    14771 application of a top momentum flux additionally requires the setting of
    14772 initial parameter <a href="chapter_4.1.html#use_top_fluxes">use_top_fluxes</a>
    14773 = .T.. Setting of <span style="font-weight: bold;">top_momentumflux_v</span> requires setting of <a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</a> also.</p>
    14774 
    14775 
    14776 
    14777 
    14778 
    14779 
    14780      
    14781      
    14782      
    14783      
    14784      
    14785      
    14786       <p>A&nbsp;Neumann
    14787 condition should be used for the v velocity component (see <a href="chapter_4.1.html#bc_uv_t">bc_uv_t</a>),
    14788 because otherwise the resolved scale may contribute to
    14789 the top flux so that a constant flux value cannot be guaranteed.<span style="font-style: italic;"></span>&nbsp;</p>
    14790 
    14791 
    14792 
    14793 
    14794 
    14795 
    14796 
    14797       <span style="font-weight: bold;"></span>
    14798      
    14799      
    14800      
    14801      
    14802      
    14803      
    14804       <p>No
    14805 Prandtl-layer is available at the top boundary so far.</p>
    14806 
    14807 
    14808 
    14809 
    14810 
    14811 
    14812      
    14813      
    14814      
    14815      
    14816      
    14817      
    14818       <p> The <a href="chapter_3.8.html">coupled</a> ocean parameter file&nbsp;<a href="chapter_3.4.html#PARIN"><font style="font-size: 10pt;" size="2">PARIN_O</font></a> should include dummy REAL value assignments to both <a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</a> and&nbsp;<a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</a> (e.g.&nbsp;top_momentumflux_u = 0.0, top_momentumflux_v = 0.0) to enable the momentum flux coupling.</p>
    14819 
    14820 
    14821 
    14822 
    14823 
    14824 
    14825       </td>
    14826 
    14827 
    14828 
    14829 
    14830 
    14831 
    14832     </tr>
    14833 
    14834 
    14835 
    14836 
    14837 
    14838 
    14839     <tr>
    14840 
    14841 
    14842 
    14843 
    14844 
    14845 
    14846       <td style="vertical-align: top;"><a name="top_salinityflux"></a><span style="font-weight: bold;">top_salinityflux</span></td>
    14847 
    14848 
    14849 
    14850 
    14851 
    14852 
    14853       <td style="vertical-align: top;">R</td>
    14854 
    14855 
    14856 
    14857 
    14858 
    14859 
    14860       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">no prescribed<br>
    14861 
    14862 
    14863 
    14864 
    14865 
    14866 
    14867 
    14868 salinityflux</span></td>
    14869 
    14870 
    14871 
    14872 
    14873 
    14874 
    14875       <td style="vertical-align: top;">
    14876      
    14877      
    14878      
    14879      
    14880      
    14881      
    14882       <p>Kinematic
    14883 salinity flux at the top boundary, i.e. the sea surface (in psu m/s).&nbsp; </p>
    14884 
    14885 
    14886 
    14887 
    14888 
    14889 
    14890 
    14891      
    14892      
    14893      
    14894      
    14895      
    14896      
    14897       <p>This parameter only comes into effect for ocean runs (see parameter <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>).</p>
    14898 
    14899 
    14900 
    14901 
    14902 
    14903 
    14904      
    14905      
    14906      
    14907      
    14908      
    14909      
    14910       <p>If a value is assigned to this parameter, the internal
    14911 two-dimensional surface heat flux field <span style="font-family: monospace;">saswst</span> is
    14912 initialized with the value of <span style="font-weight: bold;">top_salinityflux</span>&nbsp;as
    14913 top (horizontally homogeneous) boundary condition for the salinity equation. This additionally requires that a Neumann
    14914 condition must be used for the salinity (see <a href="chapter_4.1.html#bc_sa_t">bc_sa_t</a>),
    14915 because otherwise the resolved scale may contribute to
    14916 the top flux so that a constant flux value cannot be guaranteed.<span style="font-style: italic;"></span>&nbsp;</p>
    14917 
    14918 
    14919 
    14920 
    14921 
    14922 
    14923 
    14924      
    14925      
    14926      
    14927      
    14928      
    14929      
    14930       <p><span style="font-weight: bold;">Note:</span><br>
    14931 
    14932 
    14933 
    14934 
    14935 
    14936 
    14937 The
    14938 application of a salinity flux at the model top additionally requires the setting of
    14939 initial parameter <a href="chapter_4.1.html#use_top_fluxes">use_top_fluxes</a>
    14940 = .T..<span style="font-style: italic;"></span><span style="font-weight: bold;"></span> </p>
    14941 
    14942 
    14943 
    14944 
    14945 
    14946 
    14947      
    14948      
    14949      
    14950      
    14951      
    14952      
    14953       <p>See
    14954 also <a href="chapter_4.1.html#bottom_salinityflux">bottom_salinityflux</a>.</p>
    14955 
    14956 
    14957 
    14958 
    14959 
    14960 
    14961       </td>
    14962 
    14963 
    14964 
    14965 
    14966 
    14967 
    14968     </tr>
    14969 
    14970 
    14971 
    14972 
    14973 
    14974 
    14975     <tr><td style="vertical-align: top;"><a name="turbulent_inflow"></a><span style="font-weight: bold;">turbulent_inflow</span></td><td style="vertical-align: top;">L</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td><td style="vertical-align: top;">Generates a turbulent inflow at side boundaries using a turbulence recycling method.<br><br>Turbulent inflow is realized using the turbulence recycling method from Lund et al. (1998, J. Comp. Phys., <span style="font-weight: bold;">140</span>, 233-258) modified by Kataoka and Mizuno (2002, Wind and Structures, <span style="font-weight: bold;">5</span>, 379-392).<br><br>A turbulent inflow requires Dirichlet conditions at the respective inflow boundary. <span style="font-weight: bold;">So far, a turbulent inflow is realized from the left (west) side only, i.e. </span><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.1.html#bc_lr">bc_lr</a><span style="font-weight: bold;">&nbsp;=</span><span style="font-style: italic; font-weight: bold;"> 'dirichlet/radiation'</span><span style="font-weight: bold;"> is required!</span><br><br>The initial (quasi-stationary) turbulence field should be generated by a precursor run and used by setting <a href="chapter_4.1.html#initializing_actions">initializing_actions</a> =<span style="font-style: italic;"> 'cyclic_fill'</span>.<br><br>The distance of the recycling plane from the inflow boundary can be set with parameter <a href="chapter_4.1.html#recycling_width">recycling_width</a>.
    14976 The heigth above ground above which the turbulence signal is not used
    14977 for recycling and the width of the layer within&nbsp;the magnitude of
    14978 the turbulence signal is damped from 100% to 0% can be set with
    14979 parameters <a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_height">inflow_damping_height</a> and <a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_width">inflow_damping_width</a>.<br><br>The detailed setup for a turbulent inflow is described in <a href="chapter_3.9.html">chapter 3.9</a>.</td></tr><tr><td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="u_bulk"></a>u_bulk</span></td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td><td>u-component of the predefined bulk velocity (in m/s).<br><br>This parameter comes into effect if <a href="#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</a> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> and <a href="#conserve_volume_flow_mode">conserve_volume_flow_mode</a> = <span style="font-style: italic;">'bulk_velocity'</span>.</td></tr><tr>
    14980 
    14981 
    14982 
    14983 
    14984 
    14985 
    14986  <td style="vertical-align: top;">
    14987      
    14988      
    14989      
    14990      
    14991      
    14992      
    14993       <p><a name="ug_surface"></a><span style="font-weight: bold;">ug_surface</span></p>
    14994 
    14995 
    14996 
    14997 
    14998 
    14999 
    15000 
    15001       </td>
    15002 
    15003 
    15004 
    15005 
    15006 
    15007 
    15008  <td style="vertical-align: top;">R<br>
    15009 
    15010 
    15011 
    15012 
    15013 
    15014 
    15015  </td>
    15016 
    15017 
    15018 
    15019 
    15020 
    15021 
    15022 
    15023       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span><br>
    15024 
    15025 
    15026 
    15027 
    15028 
    15029 
    15030  </td>
    15031 
    15032 
    15033 
    15034 
    15035 
    15036 
    15037 
    15038       <td style="vertical-align: top;">u-component of the
    15039 geostrophic
    15040 wind at the surface (in m/s).<br>
    15041 
    15042 
    15043 
    15044 
    15045 
    15046 
    15047  <br>
    15048 
    15049 
    15050 
    15051 
    15052 
    15053 
    15054 
    15055 This parameter assigns the value of the u-component of the geostrophic
    15056 wind (ug) at the surface (k=0). Starting from this value, the initial
    15057 vertical profile of the <br>
    15058 
    15059 
    15060 
    15061 
    15062 
    15063 
    15064 
    15065 u-component of the geostrophic wind is constructed with <a href="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</a>
    15066 and <a href="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</a>.
    15067 The
    15068 profile constructed in that way is used for creating the initial
    15069 vertical velocity profile of the 3d-model. Either it is applied, as it
    15070 has been specified by the user (<a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    15071 = 'set_constant_profiles') or it is used for calculating a stationary
    15072 boundary layer wind profile (<a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    15073 = 'set_1d-model_profiles'). If ug is constant with height (i.e. ug(k)=<span style="font-weight: bold;">ug_surface</span>)
    15074 and&nbsp; has a large
    15075 value, it is recommended to use a Galilei-transformation of the
    15076 coordinate system, if possible (see <a href="#galilei_transformation">galilei_transformation</a>),
    15077 in order to obtain larger time steps.<br>
    15078 
    15079 
    15080 
    15081 
    15082 
    15083 
    15084       <br>
    15085 
    15086 
    15087 
    15088 
    15089 
    15090 
    15091       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    15092 
    15093 
    15094 
    15095 
    15096 
    15097 
    15098 In case of ocean runs (see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>),
    15099 this parameter gives the geostrophic velocity value (i.e. the pressure gradient) at the sea surface, which is
    15100 at k=nzt. The profile is then constructed from the surface down to the
    15101 bottom of the model.<br>
    15102 
    15103 
    15104 
    15105 
    15106 
    15107 
    15108  </td>
    15109 
    15110 
    15111 
    15112 
    15113 
    15114 
    15115  </tr>
    15116 
    15117 
    15118 
    15119 
    15120 
    15121 
    15122 
    15123     <tr>
    15124 
    15125 
    15126 
    15127 
    15128 
    15129 
    15130  <td style="vertical-align: top;">
    15131      
    15132      
    15133      
    15134      
    15135      
    15136      
    15137       <p><a name="ug_vertical_gradient"></a><span style="font-weight: bold;">ug_vertical_gradient</span></p>
    15138 
    15139 
    15140 
    15141 
    15142 
    15143 
    15144 
    15145       </td>
    15146 
    15147 
    15148 
    15149 
    15150 
    15151 
    15152  <td style="vertical-align: top;">R(10)<br>
    15153 
    15154 
    15155 
    15156 
    15157 
    15158 
    15159 
    15160       </td>
    15161 
    15162 
    15163 
    15164 
    15165 
    15166 
    15167  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10
    15168 * 0.0</span><br>
    15169 
    15170 
    15171 
    15172 
    15173 
    15174 
    15175  </td>
    15176 
    15177 
    15178 
    15179 
    15180 
    15181 
    15182  <td style="vertical-align: top;">Gradient(s) of the initial
    15183 profile of the&nbsp; u-component of the geostrophic wind (in
    15184 1/100s).<br>
    15185 
    15186 
    15187 
    15188 
    15189 
    15190 
    15191  <br>
    15192 
    15193 
    15194 
    15195 
    15196 
    15197 
    15198 
    15199 The gradient holds starting from the height level defined by <a href="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</a>
    15200 (precisely: for all uv levels k where zu(k) &gt; <a href="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</a>,
    15201 ug(k) is set: ug(k) = ug(k-1) + dzu(k) * <span style="font-weight: bold;">ug_vertical_gradient</span>)
    15202 up to the top
    15203 boundary or up to the next height level defined by <a href="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</a>.
    15204 A
    15205 total of 10 different gradients for 11 height intervals (10
    15206 intervals&nbsp; if <a href="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</a>(1)
    15207 = 0.0) can be assigned. The surface geostrophic wind is assigned by <a href="#ug_surface">ug_surface</a>.<br>
    15208 
    15209 
    15210 
    15211 
    15212 
    15213 
    15214       <br>
    15215 
    15216 
    15217 
    15218 
    15219 
    15220 
    15221       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    15222 
    15223 
    15224 
    15225 
    15226 
    15227 
    15228 In case of ocean runs (see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>),
    15229 the profile is constructed like described above, but starting from the
    15230 sea surface (k=nzt) down to the bottom boundary of the model. Height
    15231 levels have then to be given as negative values, e.g. <span style="font-weight: bold;">ug_vertical_gradient_level</span> = <span style="font-style: italic;">-500.0</span>, <span style="font-style: italic;">-1000.0</span>.<br>
    15232 
    15233 
    15234 
    15235 
    15236 
    15237 
    15238  </td>
    15239 
    15240 
    15241 
    15242 
    15243 
    15244 
    15245 
    15246     </tr>
    15247 
    15248 
    15249 
    15250 
    15251 
    15252 
    15253  <tr>
    15254 
    15255 
    15256 
    15257 
    15258 
    15259 
    15260  <td style="vertical-align: top;">
    15261      
    15262      
    15263      
    15264      
    15265      
    15266      
    15267       <p><a name="ug_vertical_gradient_level"></a><span style="font-weight: bold;">ug_vertical_gradient_level</span></p>
    15268 
    15269 
    15270 
    15271 
    15272 
    15273 
    15274 
    15275       </td>
    15276 
    15277 
    15278 
    15279 
    15280 
    15281 
    15282  <td style="vertical-align: top;">R(10)<br>
    15283 
    15284 
    15285 
    15286 
    15287 
    15288 
    15289 
    15290       </td>
    15291 
    15292 
    15293 
    15294 
    15295 
    15296 
    15297  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10
    15298 * 0.0</span><br>
    15299 
    15300 
    15301 
    15302 
    15303 
    15304 
    15305  </td>
    15306 
    15307 
    15308 
    15309 
    15310 
    15311 
    15312  <td style="vertical-align: top;">Height level from which on the
    15313 gradient defined by <a href="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</a>
    15314 is effective (in m).<br>
    15315 
    15316 
    15317 
    15318 
    15319 
    15320 
    15321  <br>
    15322 
    15323 
    15324 
    15325 
    15326 
    15327 
    15328 
    15329 The height levels have to be assigned in ascending order. For the
    15330 piecewise construction of a profile of the u-component of the
    15331 geostrophic wind component (ug) see <a href="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</a>.<br>
    15332 
    15333 
    15334 
    15335 
    15336 
    15337 
    15338       <br>
    15339 
    15340 
    15341 
    15342 
    15343 
    15344 
    15345       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    15346 
    15347 
    15348 
    15349 
    15350 
    15351 
    15352 In case of ocean runs&nbsp;(see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>), the (negative) height levels have to be assigned in descending order.</td>
    15353 
    15354 
    15355 
    15356 
    15357 
    15358 
    15359  </tr>
    15360 
    15361 
    15362 
    15363 
    15364 
    15365 
    15366  <tr>
    15367 
    15368 
    15369 
    15370 
    15371 
    15372 
    15373  <td style="vertical-align: top;">
    15374      
    15375      
    15376      
    15377      
    15378      
    15379      
    15380       <p><a name="ups_limit_e"></a><b>ups_limit_e</b></p>
    15381 
    15382 
    15383 
    15384 
    15385 
    15386 
    15387 
    15388       </td>
    15389 
    15390 
    15391 
    15392 
    15393 
    15394 
    15395  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    15396 
    15397 
    15398 
    15399 
    15400 
    15401 
    15402 
    15403       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    15404 
    15405 
    15406 
    15407 
    15408 
    15409 
    15410 
    15411       <td style="vertical-align: top;">
    15412      
    15413      
    15414      
    15415      
    15416      
    15417      
    15418       <p>Subgrid-scale
    15419 turbulent kinetic energy difference used as
    15420 criterion for applying the upstream scheme when upstream-spline
    15421 advection is switched on (in m<sup>2</sup>/s<sup>2</sup>).
    15422 &nbsp; </p>
    15423 
    15424 
    15425 
    15426 
    15427 
    15428 
    15429  
    15430      
    15431      
    15432      
    15433      
    15434      
    15435      
    15436       <p>This variable steers the appropriate
    15437 treatment of the
    15438 advection of the subgrid-scale turbulent kinetic energy in case that
    15439 the uptream-spline scheme is used . For further information see <a href="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</a>.&nbsp; </p>
    15440 
    15441 
    15442 
    15443 
    15444 
    15445 
    15446 
    15447      
    15448      
    15449      
    15450      
    15451      
    15452      
    15453       <p>Only positive values are allowed for <b>ups_limit_e</b>.
    15454       </p>
    15455 
    15456 
    15457 
    15458 
    15459 
    15460 
    15461  </td>
    15462 
    15463 
    15464 
    15465 
    15466 
    15467 
    15468  </tr>
    15469 
    15470 
    15471 
    15472 
    15473 
    15474 
    15475  <tr>
    15476 
    15477 
    15478 
    15479 
    15480 
    15481 
    15482  <td style="vertical-align: top;">
    15483      
    15484      
    15485      
    15486      
    15487      
    15488      
    15489       <p><a name="ups_limit_pt"></a><b>ups_limit_pt</b></p>
    15490 
    15491 
    15492 
    15493 
    15494 
    15495 
    15496 
    15497       </td>
    15498 
    15499 
    15500 
    15501 
    15502 
    15503 
    15504  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    15505 
    15506 
    15507 
    15508 
    15509 
    15510 
    15511 
    15512       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    15513 
    15514 
    15515 
    15516 
    15517 
    15518 
    15519 
    15520       <td style="vertical-align: top;">
    15521      
    15522      
    15523      
    15524      
    15525      
    15526      
    15527       <p>Temperature
    15528 difference used as criterion for applying&nbsp;
    15529 the upstream scheme when upstream-spline advection&nbsp; is
    15530 switched on
    15531 (in K).&nbsp; </p>
    15532 
    15533 
    15534 
    15535 
    15536 
    15537 
    15538  
    15539      
    15540      
    15541      
    15542      
    15543      
    15544      
    15545       <p>This criterion is used if the
    15546 upstream-spline scheme is
    15547 switched on (see <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a>).<br>
    15548 
    15549 
    15550 
    15551 
    15552 
    15553 
    15554 
    15555 If, for a given gridpoint, the absolute temperature difference with
    15556 respect to the upstream
    15557 grid point is smaller than the value given for <b>ups_limit_pt</b>,
    15558 the upstream scheme is used for this gridpoint (by default, the
    15559 upstream-spline scheme is always used). Reason: in case of a very small
    15560 upstream gradient, the advection should cause only a very small
    15561 tendency. However, in such situations the upstream-spline scheme may
    15562 give wrong tendencies at a
    15563 grid point due to spline overshooting, if simultaneously the downstream
    15564 gradient is very large. In such cases it may be more reasonable to use
    15565 the upstream scheme. The numerical diffusion caused by the upstream
    15566 schme remains small as long as the upstream gradients are small.<br>
    15567 
    15568 
    15569 
    15570 
    15571 
    15572 
    15573 
    15574       </p>
    15575 
    15576 
    15577 
    15578 
    15579 
    15580 
    15581  
    15582      
    15583      
    15584      
    15585      
    15586      
    15587      
    15588       <p>The percentage of grid points for which the
    15589 upstream
    15590 scheme is actually used, can be output as a time series with respect to
    15591 the
    15592 three directions in space with run parameter (see <a href="chapter_4.2.html#dt_dots">dt_dots</a>, the
    15593 timeseries names in the NetCDF file are <i>'splptx'</i>, <i>'splpty'</i>,
    15594       <i>'splptz'</i>). The percentage
    15595 of gridpoints&nbsp; should stay below a certain limit, however, it
    15596 is
    15597 not possible to give
    15598 a general limit, since it depends on the respective flow.&nbsp; </p>
    15599 
    15600 
    15601 
    15602 
    15603 
    15604 
    15605 
    15606      
    15607      
    15608      
    15609      
    15610      
    15611      
    15612       <p>Only positive values are permitted for <b>ups_limit_pt</b>.<br>
    15613 
    15614 
    15615 
    15616 
    15617 
    15618 
    15619 
    15620       </p>
    15621 
    15622 
    15623 
    15624 
    15625 
    15626 
    15627 
    15628 A more effective control of
    15629 the &ldquo;overshoots&rdquo; can be achieved with parameter <a href="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</a>.
    15630       </td>
    15631 
    15632 
    15633 
    15634 
    15635 
    15636 
    15637  </tr>
    15638 
    15639 
    15640 
    15641 
    15642 
    15643 
    15644  <tr>
    15645 
    15646 
    15647 
    15648 
    15649 
    15650 
    15651  <td style="vertical-align: top;">
    15652      
    15653      
    15654      
    15655      
    15656      
    15657      
    15658       <p><a name="ups_limit_u"></a><b>ups_limit_u</b></p>
    15659 
    15660 
    15661 
    15662 
    15663 
    15664 
    15665 
    15666       </td>
    15667 
    15668 
    15669 
    15670 
    15671 
    15672 
    15673  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    15674 
    15675 
    15676 
    15677 
    15678 
    15679 
    15680 
    15681       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    15682 
    15683 
    15684 
    15685 
    15686 
    15687 
    15688 
    15689       <td style="vertical-align: top;">
    15690      
    15691      
    15692      
    15693      
    15694      
    15695      
    15696       <p>Velocity
    15697 difference (u-component) used as criterion for
    15698 applying the upstream scheme
    15699 when upstream-spline advection is switched on (in m/s).&nbsp; </p>
    15700 
    15701 
    15702 
    15703 
    15704 
    15705 
    15706 
    15707      
    15708      
    15709      
    15710      
    15711      
    15712      
    15713       <p>This variable steers the appropriate treatment of the
    15714 advection of the u-velocity-component in case that the upstream-spline
    15715 scheme is used. For further
    15716 information see <a href="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</a>.&nbsp;
    15717       </p>
    15718 
    15719 
    15720 
    15721 
    15722 
    15723 
    15724  
    15725      
    15726      
    15727      
    15728      
    15729      
    15730      
    15731       <p>Only positive values are permitted for <b>ups_limit_u</b>.</p>
    15732 
    15733 
    15734 
    15735 
    15736 
    15737 
    15738 
    15739       </td>
    15740 
    15741 
    15742 
    15743 
    15744 
    15745 
    15746  </tr>
    15747 
    15748 
    15749 
    15750 
    15751 
    15752 
    15753  <tr>
    15754 
    15755 
    15756 
    15757 
    15758 
    15759 
    15760  <td style="vertical-align: top;">
    15761      
    15762      
    15763      
    15764      
    15765      
    15766      
    15767       <p><a name="ups_limit_v"></a><b>ups_limit_v</b></p>
    15768 
    15769 
    15770 
    15771 
    15772 
    15773 
    15774 
    15775       </td>
    15776 
    15777 
    15778 
    15779 
    15780 
    15781 
    15782  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    15783 
    15784 
    15785 
    15786 
    15787 
    15788 
    15789 
    15790       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    15791 
    15792 
    15793 
    15794 
    15795 
    15796 
    15797 
    15798       <td style="vertical-align: top;">
    15799      
    15800      
    15801      
    15802      
    15803      
    15804      
    15805       <p>Velocity
    15806 difference (v-component) used as criterion for
    15807 applying the upstream scheme
    15808 when upstream-spline advection is switched on (in m/s).&nbsp; </p>
    15809 
    15810 
    15811 
    15812 
    15813 
    15814 
    15815 
    15816      
    15817      
    15818      
    15819      
    15820      
    15821      
    15822       <p>This variable steers the appropriate treatment of the
    15823 advection of the v-velocity-component in case that the upstream-spline
    15824 scheme is used. For further
    15825 information see <a href="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</a>.&nbsp;
    15826       </p>
    15827 
    15828 
    15829 
    15830 
    15831 
    15832 
    15833  
    15834      
    15835      
    15836      
    15837      
    15838      
    15839      
    15840       <p>Only positive values are permitted for <b>ups_limit_v</b>.</p>
    15841 
    15842 
    15843 
    15844 
    15845 
    15846 
    15847 
    15848       </td>
    15849 
    15850 
    15851 
    15852 
    15853 
    15854 
    15855  </tr>
    15856 
    15857 
    15858 
    15859 
    15860 
    15861 
    15862  <tr>
    15863 
    15864 
    15865 
    15866 
    15867 
    15868 
    15869  <td style="vertical-align: top;">
    15870      
    15871      
    15872      
    15873      
    15874      
    15875      
    15876       <p><a name="ups_limit_w"></a><b>ups_limit_w</b></p>
    15877 
    15878 
    15879 
    15880 
    15881 
    15882 
    15883 
    15884       </td>
    15885 
    15886 
    15887 
    15888 
    15889 
    15890 
    15891  <td style="vertical-align: top;">R</td>
    15892 
    15893 
    15894 
    15895 
    15896 
    15897 
    15898 
    15899       <td style="vertical-align: top;"><i>0.0</i></td>
    15900 
    15901 
    15902 
    15903 
    15904 
    15905 
    15906 
    15907       <td style="vertical-align: top;">
    15908      
    15909      
    15910      
    15911      
    15912      
    15913      
    15914       <p>Velocity
    15915 difference (w-component) used as criterion for
    15916 applying the upstream scheme
    15917 when upstream-spline advection is switched on (in m/s).&nbsp; </p>
    15918 
    15919 
    15920 
    15921 
    15922 
    15923 
    15924 
    15925      
    15926      
    15927      
    15928      
    15929      
    15930      
    15931       <p>This variable steers the appropriate treatment of the
    15932 advection of the w-velocity-component in case that the upstream-spline
    15933 scheme is used. For further
    15934 information see <a href="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</a>.&nbsp;
    15935       </p>
    15936 
    15937 
    15938 
    15939 
    15940 
    15941 
    15942  
    15943      
    15944      
    15945      
    15946      
    15947      
    15948      
    15949       <p>Only positive values are permitted for <b>ups_limit_w</b>.</p>
    15950 
    15951 
    15952 
    15953 
    15954 
    15955 
    15956 
    15957       </td>
    15958 
    15959 
    15960 
    15961 
    15962 
    15963 
    15964  </tr>
    15965 
    15966 
    15967 
    15968 
    15969 
    15970 
    15971  <tr>
    15972 
    15973 
    15974 
    15975 
    15976 
    15977 
    15978  <td style="vertical-align: top;">
    15979      
    15980      
    15981      
    15982      
    15983      
    15984      
    15985       <p><a name="use_surface_fluxes"></a><b>use_surface_fluxes</b></p>
    15986 
    15987 
    15988 
    15989 
    15990 
    15991 
    15992 
    15993       </td>
    15994 
    15995 
    15996 
    15997 
    15998 
    15999 
    16000  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    16001 
    16002 
    16003 
    16004 
    16005 
    16006 
    16007 
    16008       <td style="vertical-align: top;"><i>.F.</i></td>
    16009 
    16010 
    16011 
    16012 
    16013 
    16014 
    16015 
    16016       <td style="vertical-align: top;">
    16017      
    16018      
    16019      
    16020      
    16021      
    16022      
    16023       <p>Parameter to
    16024 steer the treatment of the subgrid-scale vertical
    16025 fluxes within the diffusion terms at k=1 (bottom boundary).<br>
    16026 
    16027 
    16028 
    16029 
    16030 
    16031 
    16032  </p>
    16033 
    16034 
    16035 
    16036 
    16037 
    16038 
    16039 
    16040      
    16041      
    16042      
    16043      
    16044      
    16045      
    16046       <p>By default, the near-surface subgrid-scale fluxes are
    16047 parameterized (like in the remaining model domain) using the gradient
    16048 approach. If <b>use_surface_fluxes</b>
    16049 = <i>.TRUE.</i>, the user-assigned surface fluxes are used
    16050 instead
    16051 (see <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>,
    16052       <a href="#surface_waterflux">surface_waterflux</a>
    16053 and <a href="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</a>)
    16054       <span style="font-weight: bold;">or</span> the
    16055 surface fluxes are
    16056 calculated via the Prandtl layer relation (depends on the bottom
    16057 boundary conditions, see <a href="#bc_pt_b">bc_pt_b</a>,
    16058       <a href="#bc_q_b">bc_q_b</a>
    16059 and <a href="#bc_s_b">bc_s_b</a>).<br>
    16060 
    16061 
    16062 
    16063 
    16064 
    16065 
    16066  </p>
    16067 
    16068 
    16069 
    16070 
    16071 
    16072 
    16073 
    16074      
    16075      
    16076      
    16077      
    16078      
    16079      
    16080       <p><b>use_surface_fluxes</b>
    16081 is automatically set <i>.TRUE.</i>, if a Prandtl layer is
    16082 used (see <a href="#prandtl_layer">prandtl_layer</a>).&nbsp;
    16083       </p>
    16084 
    16085 
    16086 
    16087 
    16088 
    16089 
    16090  
    16091      
    16092      
    16093      
    16094      
    16095      
    16096      
    16097       <p>The user may prescribe the surface fluxes at the
    16098 bottom
    16099 boundary without using a Prandtl layer by setting <span style="font-weight: bold;">use_surface_fluxes</span> =
    16100       <span style="font-style: italic;">.T.</span> and <span style="font-weight: bold;">prandtl_layer</span> = <span style="font-style: italic;">.F.</span>. If , in this
    16101 case, the
    16102 momentum flux (u<sub>*</sub><sup>2</sup>)
    16103 should also be prescribed,
    16104 the user must assign an appropriate value within the user-defined code.</p>
    16105 
    16106 
    16107 
    16108 
    16109 
    16110 
    16111 
    16112       </td>
    16113 
    16114 
    16115 
    16116 
    16117 
    16118 
    16119  </tr>
    16120 
    16121 
    16122 
    16123 
    16124 
    16125 
    16126  <tr>
    16127 
    16128 
    16129 
    16130 
    16131 
    16132 
    16133       <td style="vertical-align: top;"><a name="use_top_fluxes"></a><span style="font-weight: bold;">use_top_fluxes</span></td>
    16134 
    16135 
    16136 
    16137 
    16138 
    16139 
    16140       <td style="vertical-align: top;">L</td>
    16141 
    16142 
    16143 
    16144 
    16145 
    16146 
    16147       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    16148 
    16149 
    16150 
    16151 
    16152 
    16153 
    16154       <td style="vertical-align: top;">
    16155      
    16156      
    16157      
    16158      
    16159      
    16160      
    16161       <p>Parameter to steer
    16162 the treatment of the subgrid-scale vertical
    16163 fluxes within the diffusion terms at k=nz (top boundary).</p>
    16164 
    16165 
    16166 
    16167 
    16168 
    16169 
    16170      
    16171      
    16172      
    16173      
    16174      
    16175      
    16176       <p>By
    16177 default, the fluxes at nz are calculated using the gradient approach.
    16178 If <b>use_top_fluxes</b>
    16179 = <i>.TRUE.</i>, the user-assigned top fluxes are used
    16180 instead
    16181 (see <a href="chapter_4.1.html#top_heatflux">top_heatflux</a>, <a href="#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</a>, <a href="#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</a>, <a href="#top_salinityflux">top_salinityflux</a>).</p>
    16182 
    16183 
    16184 
    16185 
    16186 
    16187 
    16188      
    16189      
    16190      
    16191      
    16192      
    16193      
    16194       <p>Currently, no value for the latent heatflux can be assigned. In case of <span style="font-weight: bold;">use_top_fluxes</span> = <span style="font-style: italic;">.TRUE.</span>, the latent
    16195 heat flux at the top will be automatically set to zero.</p>
    16196 
    16197 
    16198 
    16199 
    16200 
    16201 
    16202       </td>
    16203 
    16204 
    16205 
    16206 
    16207 
    16208 
    16209     </tr>
    16210 
    16211 
    16212 
    16213 
    16214 
    16215 
    16216     <tr>
    16217 
    16218 
    16219 
    16220 
    16221 
    16222 
    16223 
    16224       <td style="vertical-align: top;">
    16225      
    16226      
    16227      
    16228      
    16229      
    16230      
    16231       <p><a name="use_ug_for_galilei_tr"></a><b>use_ug_for_galilei_tr</b></p>
    16232 
    16233 
    16234 
    16235 
    16236 
    16237 
    16238 
    16239       </td>
    16240 
    16241 
    16242 
    16243 
    16244 
    16245 
    16246  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    16247 
    16248 
    16249 
    16250 
    16251 
    16252 
    16253 
    16254       <td style="vertical-align: top;"><i>.T.</i></td>
    16255 
    16256 
    16257 
    16258 
    16259 
    16260 
    16261 
    16262       <td style="vertical-align: top;">
    16263      
    16264      
    16265      
    16266      
    16267      
    16268      
    16269       <p>Switch to
    16270 determine the translation velocity in case that a
    16271 Galilean transformation is used.<br>
    16272 
    16273 
    16274 
    16275 
    16276 
    16277 
    16278  </p>
    16279 
    16280 
    16281 
    16282 
    16283 
    16284 
    16285  
    16286      
    16287      
    16288      
    16289      
    16290      
    16291      
    16292       <p>In
    16293 case of a Galilean transformation (see <a href="#galilei_transformation">galilei_transformation</a>),
    16294       <b>use_ug_for_galilei_tr</b>
    16295 = <i>.T.</i>&nbsp; ensures
    16296 that the coordinate system is translated with the geostrophic windspeed.<br>
    16297 
    16298 
    16299 
    16300 
    16301 
    16302 
    16303 
    16304       </p>
    16305 
    16306 
    16307 
    16308 
    16309 
    16310 
    16311  
    16312      
    16313      
    16314      
    16315      
    16316      
    16317      
    16318       <p>Alternatively, with <b>use_ug_for_galilei_tr</b>
    16319 = <i>.F</i>.,
    16320 the
    16321 geostrophic wind can be replaced as translation speed by the (volume)
    16322 averaged velocity. However, in this case the user must be aware of fast
    16323 growing gravity waves, so this
    16324 choice is usually not recommended!</p>
    16325 
    16326 
    16327 
    16328 
    16329 
    16330 
    16331  </td>
    16332 
    16333 
    16334 
    16335 
    16336 
    16337 
    16338  </tr>
    16339 
    16340 
    16341 
    16342 
    16343 
    16344 
    16345  <tr>
    16346 
    16347 
    16348 
    16349 
    16350 
    16351 
    16352       <td align="left" valign="top"><a name="use_upstream_for_tke"></a><span style="font-weight: bold;">use_upstream_for_tke</span></td>
    16353 
    16354 
    16355 
    16356 
    16357 
    16358 
    16359       <td align="left" valign="top">L</td>
    16360 
    16361 
    16362 
    16363 
    16364 
    16365 
    16366       <td align="left" valign="top"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    16367 
    16368 
    16369 
    16370 
    16371 
    16372 
    16373       <td align="left" valign="top">Parameter to choose the
    16374 advection/timestep scheme to be used for the subgrid-scale TKE.<br>
    16375 
    16376 
    16377 
    16378 
    16379 
    16380 
    16381       <br>
    16382 
    16383 
    16384 
    16385 
    16386 
    16387 
    16388 By
    16389 default, the advection scheme and the timestep scheme to be used for
    16390 the subgrid-scale TKE are set by the initialization parameters <a href="#scalar_advec">scalar_advec</a> and <a href="#timestep_scheme">timestep_scheme</a>,
    16391 respectively. <span style="font-weight: bold;">use_upstream_for_tke</span>
    16392 = <span style="font-style: italic;">.T.</span>
    16393 forces the Euler-scheme and the upstream-scheme to be used as timestep
    16394 scheme and advection scheme, respectively. By these methods, the strong
    16395 (artificial) near-surface vertical gradients of the subgrid-scale TKE
    16396 are significantly reduced. This is required when subgrid-scale
    16397 velocities are used for advection of particles (see particle package
    16398 parameter <a href="chapter_4.2.html#use_sgs_for_particles">use_sgs_for_particles</a>).</td>
    16399 
    16400 
    16401 
    16402 
    16403 
    16404 
    16405     </tr>
    16406 
    16407 
    16408 
    16409 
    16410 
    16411 
    16412     <tr><td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="v_bulk"></a>v_bulk</span></td><td style="vertical-align: top;">R</td><td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td><td>v-component of the predefined bulk velocity (in m/s).<br><br>This parameter comes into effect if <a href="chapter_4.1.html#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</a> = <span style="font-style: italic;">.T.</span> and <a href="chapter_4.1.html#conserve_volume_flow_mode">conserve_volume_flow_mode</a> = <span style="font-style: italic;">'bulk_velocity'</span>.</td></tr><tr>
    16413 
    16414 
    16415 
    16416 
    16417 
    16418 
    16419 
    16420       <td style="vertical-align: top;">
    16421      
    16422      
    16423      
    16424      
    16425      
    16426      
    16427       <p><a name="vg_surface"></a><span style="font-weight: bold;">vg_surface</span></p>
    16428 
    16429 
    16430 
    16431 
    16432 
    16433 
    16434 
    16435       </td>
    16436 
    16437 
    16438 
    16439 
    16440 
    16441 
    16442  <td style="vertical-align: top;">R<br>
    16443 
    16444 
    16445 
    16446 
    16447 
    16448 
    16449  </td>
    16450 
    16451 
    16452 
    16453 
    16454 
    16455 
    16456 
    16457       <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span><br>
    16458 
    16459 
    16460 
    16461 
    16462 
    16463 
    16464  </td>
    16465 
    16466 
    16467 
    16468 
    16469 
    16470 
    16471 
    16472       <td style="vertical-align: top;">v-component of the
    16473 geostrophic
    16474 wind at the surface (in m/s).<br>
    16475 
    16476 
    16477 
    16478 
    16479 
    16480 
    16481  <br>
    16482 
    16483 
    16484 
    16485 
    16486 
    16487 
    16488 
    16489 This parameter assigns the value of the v-component of the geostrophic
    16490 wind (vg) at the surface (k=0). Starting from this value, the initial
    16491 vertical profile of the <br>
    16492 
    16493 
    16494 
    16495 
    16496 
    16497 
    16498 
    16499 v-component of the geostrophic wind is constructed with <a href="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</a>
    16500 and <a href="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</a>.
    16501 The
    16502 profile
    16503 constructed in that way is used for creating the initial vertical
    16504 velocity profile of the 3d-model. Either it is applied, as it has been
    16505 specified by the user (<a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    16506 = 'set_constant_profiles')
    16507 or it is used for calculating a stationary boundary layer wind profile
    16508 (<a href="#initializing_actions">initializing_actions</a>
    16509 =
    16510 'set_1d-model_profiles'). If vg is constant
    16511 with height (i.e. vg(k)=<span style="font-weight: bold;">vg_surface</span>)
    16512 and&nbsp; has a large value, it is
    16513 recommended to use a Galilei-transformation of the coordinate system,
    16514 if possible (see <a href="#galilei_transformation">galilei_transformation</a>),
    16515 in order to obtain larger
    16516 time steps.<br>
    16517 
    16518 
    16519 
    16520 
    16521 
    16522 
    16523       <br>
    16524 
    16525 
    16526 
    16527 
    16528 
    16529 
    16530       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    16531 
    16532 
    16533 
    16534 
    16535 
    16536 
    16537 In case of ocean runs (see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>),
    16538 this parameter gives the geostrophic velocity value (i.e. the pressure gradient) at the sea surface, which is
    16539 at k=nzt. The profile is then constructed from the surface down to the
    16540 bottom of the model.</td>
    16541 
    16542 
    16543 
    16544 
    16545 
    16546 
    16547  </tr>
    16548 
    16549 
    16550 
    16551 
    16552 
    16553 
    16554  <tr>
    16555 
    16556 
    16557 
    16558 
    16559 
    16560 
    16561  <td style="vertical-align: top;">
    16562      
    16563      
    16564      
    16565      
    16566      
    16567      
    16568       <p><a name="vg_vertical_gradient"></a><span style="font-weight: bold;">vg_vertical_gradient</span></p>
    16569 
    16570 
    16571 
    16572 
    16573 
    16574 
    16575 
    16576       </td>
    16577 
    16578 
    16579 
    16580 
    16581 
    16582 
    16583  <td style="vertical-align: top;">R(10)<br>
    16584 
    16585 
    16586 
    16587 
    16588 
    16589 
    16590 
    16591       </td>
    16592 
    16593 
    16594 
    16595 
    16596 
    16597 
    16598  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10
    16599 * 0.0</span><br>
    16600 
    16601 
    16602 
    16603 
    16604 
    16605 
    16606  </td>
    16607 
    16608 
    16609 
    16610 
    16611 
    16612 
    16613  <td style="vertical-align: top;">Gradient(s) of the initial
    16614 profile of the&nbsp; v-component of the geostrophic wind (in
    16615 1/100s).<br>
    16616 
    16617 
    16618 
    16619 
    16620 
    16621 
    16622  <br>
    16623 
    16624 
    16625 
    16626 
    16627 
    16628 
    16629 
    16630 The gradient holds starting from the height level defined by <a href="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</a>
    16631 (precisely: for all uv levels k where zu(k)
    16632 &gt; <a href="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</a>,
    16633 vg(k) is set: vg(k) = vg(k-1) + dzu(k)
    16634 * <span style="font-weight: bold;">vg_vertical_gradient</span>)
    16635 up to
    16636 the top boundary or up to the next height
    16637 level defined by <a href="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</a>.
    16638 A total of 10 different
    16639 gradients for 11 height intervals (10 intervals&nbsp; if <a href="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</a>(1)
    16640 =
    16641 0.0) can be assigned. The surface
    16642 geostrophic wind is assigned by <a href="#vg_surface">vg_surface</a>.<br>
    16643 
    16644 
    16645 
    16646 
    16647 
    16648 
    16649       <br>
    16650 
    16651 
    16652 
    16653 
    16654 
    16655 
    16656       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    16657 
    16658 
    16659 
    16660 
    16661 
    16662 
    16663 In case of ocean runs (see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>),
    16664 the profile is constructed like described above, but starting from the
    16665 sea surface (k=nzt) down to the bottom boundary of the model. Height
    16666 levels have then to be given as negative values, e.g. <span style="font-weight: bold;">vg_vertical_gradient_level</span> = <span style="font-style: italic;">-500.0</span>, <span style="font-style: italic;">-1000.0</span>.</td>
    16667 
    16668 
    16669 
    16670 
    16671 
    16672 
    16673 
    16674     </tr>
    16675 
    16676 
    16677 
    16678 
    16679 
    16680 
    16681  <tr>
    16682 
    16683 
    16684 
    16685 
    16686 
    16687 
    16688  <td style="vertical-align: top;">
    16689      
    16690      
    16691      
    16692      
    16693      
    16694      
    16695       <p><a name="vg_vertical_gradient_level"></a><span style="font-weight: bold;">vg_vertical_gradient_level</span></p>
    16696 
    16697 
    16698 
    16699 
    16700 
    16701 
    16702 
    16703       </td>
    16704 
    16705 
    16706 
    16707 
    16708 
    16709 
    16710  <td style="vertical-align: top;">R(10)<br>
    16711 
    16712 
    16713 
    16714 
    16715 
    16716 
    16717 
    16718       </td>
    16719 
    16720 
    16721 
    16722 
    16723 
    16724 
    16725  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">10
    16726 * 0.0</span><br>
    16727 
    16728 
    16729 
    16730 
    16731 
    16732 
    16733  </td>
    16734 
    16735 
    16736 
    16737 
    16738 
    16739 
    16740  <td style="vertical-align: top;">Height level from which on the
    16741 gradient defined by <a href="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</a>
    16742 is effective (in m).<br>
    16743 
    16744 
    16745 
    16746 
    16747 
    16748 
    16749  <br>
    16750 
    16751 
    16752 
    16753 
    16754 
    16755 
    16756 
    16757 The height levels have to be assigned in ascending order. For the
    16758 piecewise construction of a profile of the v-component of the
    16759 geostrophic wind component (vg) see <a href="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</a>.<br>
    16760 
    16761 
    16762 
    16763 
    16764 
    16765 
    16766       <br>
    16767 
    16768 
    16769 
    16770 
    16771 
    16772 
    16773       <span style="font-weight: bold;">Attention:</span><br>
    16774 
    16775 
    16776 
    16777 
    16778 
    16779 
    16780 In case of ocean runs&nbsp;(see <a href="chapter_4.1.html#ocean">ocean</a>), the (negative) height levels have to be assigned in descending order.</td>
    16781 
    16782 
    16783 
    16784 
    16785 
    16786 
    16787 
    16788     </tr>
    16789 
    16790 
    16791 
    16792 
    16793 
    16794 
    16795  <tr>
    16796 
    16797 
    16798 
    16799 
    16800 
    16801 
    16802  <td style="vertical-align: top;">
    16803      
    16804      
    16805      
    16806      
    16807      
    16808      
    16809       <p><a name="wall_adjustment"></a><b>wall_adjustment</b></p>
    16810 
    16811 
    16812 
    16813 
    16814 
    16815 
    16816 
    16817       </td>
    16818 
    16819 
    16820 
    16821 
    16822 
    16823 
    16824  <td style="vertical-align: top;">L</td>
    16825 
    16826 
    16827 
    16828 
    16829 
    16830 
    16831 
    16832       <td style="vertical-align: top;"><i>.T.</i></td>
    16833 
    16834 
    16835 
    16836 
    16837 
    16838 
    16839 
    16840       <td style="vertical-align: top;">
    16841      
    16842      
    16843      
    16844      
    16845      
    16846      
    16847       <p>Parameter to
    16848 restrict the mixing length in the vicinity of the
    16849 bottom
    16850 boundary (and near vertical walls of a non-flat <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>).&nbsp; </p>
    16851 
    16852 
    16853 
    16854 
    16855 
    16856 
    16857  
    16858      
    16859      
    16860      
    16861      
    16862      
    16863      
    16864       <p>With <b>wall_adjustment</b>
    16865 = <i>.TRUE., </i>the mixing
    16866 length is limited to a maximum of&nbsp; 1.8 * z. This condition
    16867 typically affects only the
    16868 first grid points above the bottom boundary.</p>
    16869 
    16870 
    16871      
    16872      
    16873       <p>In case of&nbsp; a non-flat <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a> the respective horizontal distance from vertical walls is used.</p>
    16874 
    16875 
    16876 
    16877 
    16878 
    16879 
    16880  </td>
    16881 
    16882 
    16883 
    16884 
    16885 
    16886 
    16887  </tr>
    16888 
    16889 
    16890 
    16891 
    16892 
    16893 
    16894 
    16895     <tr>
    16896 
    16897 
    16898 
    16899 
    16900 
    16901 
    16902  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-weight: bold;"><a name="wall_heatflux"></a>wall_heatflux</span></td>
    16903 
    16904 
    16905 
    16906 
    16907 
    16908 
    16909 
    16910       <td style="vertical-align: top;">R(5)</td>
    16911 
    16912 
    16913 
    16914 
    16915 
    16916 
    16917  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">5 * 0.0</span></td>
    16918 
    16919 
    16920 
    16921 
    16922 
    16923 
    16924  <td>Prescribed
    16925 kinematic sensible heat flux in K m/s
    16926 at the five topography faces:<br>
    16927 
    16928 
    16929 
    16930 
    16931 
    16932 
    16933  <br>
    16934 
    16935 
    16936 
    16937 
    16938 
    16939 
    16940  
    16941      
    16942      
    16943      
    16944      
    16945      
    16946      
    16947       <div style="margin-left: 40px;"><span style="font-weight: bold;">wall_heatflux(0)&nbsp;&nbsp;
    16948 &nbsp;</span>top face<br>
    16949 
    16950 
    16951 
    16952 
    16953 
    16954 
    16955  <span style="font-weight: bold;">wall_heatflux(1)&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    16956       </span>left face<br>
    16957 
    16958 
    16959 
    16960 
    16961 
    16962 
    16963  <span style="font-weight: bold;">wall_heatflux(2)&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    16964       </span>right face<br>
    16965 
    16966 
    16967 
    16968 
    16969 
    16970 
    16971  <span style="font-weight: bold;">wall_heatflux(3)&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    16972       </span>south face<br>
    16973 
    16974 
    16975 
    16976 
    16977 
    16978 
    16979  <span style="font-weight: bold;">wall_heatflux(4)&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    16980       </span>north face</div>
    16981 
    16982 
    16983 
    16984 
    16985 
    16986 
    16987  <br>
    16988 
    16989 
    16990 
    16991 
    16992 
    16993 
    16994 
    16995 This parameter applies only in case of a non-flat <a href="#topography">topography</a>.&nbsp;The
    16996 parameter <a href="#random_heatflux">random_heatflux</a>
    16997 can be used to impose random perturbations on the internal
    16998 two-dimensional surface heat
    16999 flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>
    17000 that is composed of <a href="#surface_heatflux">surface_heatflux</a>
    17001 at the bottom surface and <span style="font-weight: bold;">wall_heatflux(0)</span>
    17002 at the topography top face.&nbsp;</td>
    17003 
    17004 
    17005 
    17006 
    17007 
    17008 
    17009  </tr>
    17010 
    17011 
    17012 
    17013 
    17014 
    17015 
    17016  
    17017  
    17018  
    17019  
    17020  
    17021  
    17022  
    17023   </tbody>
    17024 </table>
    17025 
    17026 
    17027 
    17028 
    17029 
    17030 
    17031 <br>
    17032 
    17033 
    17034 
    17035 
    17036 
    17037 
    17038 
    17039 <p style="line-height: 100%;"><br>
    17040 
    17041 
    17042 
    17043 
    17044 
    17045 
    17046 <font color="#000080"><font color="#000080"><a href="chapter_4.0.html"><font color="#000080"><img name="Grafik1" src="left.gif" align="bottom" border="2" height="32" width="32"></font></a><a href="index.html"><font color="#000080"><img name="Grafik2" src="up.gif" align="bottom" border="2" height="32" width="32"></font></a><a href="chapter_4.2.html"><font color="#000080"><img name="Grafik3" src="right.gif" align="bottom" border="2" height="32" width="32"></font></a></font></font></p>
    17047 
    17048 
    17049 
    17050 
    17051 
    17052 
    17053 
    17054 <p style="line-height: 100%;"><i>Last
    17055 change:&nbsp;</i> $Id$ </p>
    17056 
    17057 
    17058 
    17059 
    17060 
    17061 
    17062 
    17063 <br>
    17064 
    17065 
    17066 
    17067 
    17068 
    17069 
    17070 <br>
    17071 
    17072 
    17073 
    17074 
    17075 
    17076 
    17077 
    17078 </body></html>
     1<!DOCTYPE HTML PUBLIC "-//W3C//DTD HTML 4.0 Transitional//EN">
     2<HTML>
     3<HEAD>
     4        <META HTTP-EQUIV="CONTENT-TYPE" CONTENT="text/html; charset=utf-8">
     5        <TITLE>PALM chapter 4.1</TITLE>
     6        <META NAME="GENERATOR" CONTENT="OpenOffice.org 3.0  (Unix)">
     7        <META NAME="CREATED" CONTENT="0;0">
     8        <META NAME="CHANGED" CONTENT="20090624;16094200">
     9</HEAD>
     10<BODY LANG="en-US" DIR="LTR">
     11<H3><A NAME="chapter4.1"></A>4.1 Initialization parameters</H3>
     12<P STYLE="margin-bottom: 0in"><BR>
     13</P>
     14<TABLE WIDTH=1643 BORDER=1 CELLPADDING=2 CELLSPACING=3>
     15        <COL WIDTH=126>
     16        <COL WIDTH=45>
     17        <COL WIDTH=159>
     18        <COL WIDTH=1280>
     19        <TR>
     20                <TD WIDTH=126>
     21                        <P><FONT SIZE=4><B>Parameter name</B></FONT></P>
     22                </TD>
     23                <TD WIDTH=45>
     24                        <P><FONT SIZE=4><B>Type</B></FONT></P>
     25                </TD>
     26                <TD WIDTH=159>
     27                        <P><FONT SIZE=4><B>Default</B></FONT> <BR><FONT SIZE=4><B>value</B></FONT></P>
     28                </TD>
     29                <TD WIDTH=1280>
     30                        <P><FONT SIZE=4><B>Explanation</B></FONT></P>
     31                </TD>
     32        </TR>
     33        <TR>
     34                <TD WIDTH=126>
     35                        <P><A NAME="adjust_mixing_length"></A><B>adjust_mixing_length</B></P>
     36                </TD>
     37                <TD WIDTH=45>
     38                        <P>L</P>
     39                </TD>
     40                <TD WIDTH=159>
     41                        <P><I>.F.</I></P>
     42                </TD>
     43                <TD WIDTH=1280>
     44                        <P STYLE="font-style: normal">Near-surface adjustment of the
     45                        mixing length to the Prandtl-layer law.&nbsp;
     46                        </P>
     47                        <P>Usually the mixing length in LES models l<SUB>LES</SUB> depends
     48                        (as in PALM) on the grid size and is possibly restricted further
     49                        in case of stable stratification and near the lower wall (see
     50                        parameter <A HREF="#wall_adjustment">wall_adjustment</A>). With
     51                        <B>adjust_mixing_length</B> = <I>.T.</I> the Prandtl' mixing
     52                        length l<SUB>PR</SUB> = kappa * z/phi is calculated and the mixing
     53                        length actually used in the model is set l = MIN (l<SUB>LES</SUB>,
     54                        l<SUB>PR</SUB>). This usually gives a decrease of the mixing
     55                        length at the bottom boundary and considers the fact that eddy
     56                        sizes decrease in the vicinity of the wall.&nbsp;
     57                        </P>
     58                        <P STYLE="font-style: normal"><B>Warning:</B> So far, there is no
     59                        good experience with <B>adjust_mixing_length</B> = <I>.T.</I> !&nbsp;
     60                                                </P>
     61                        <P>With <B>adjust_mixing_length</B> = <I>.T.</I> and the
     62                        Prandtl-layer being switched on (see <A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>)
     63                        <I>'(u*)** 2+neumann'</I> should always be set as the lower
     64                        boundary condition for the TKE (see <A HREF="#bc_e_b">bc_e_b</A>),
     65                        otherwise the near-surface value of the TKE is not in agreement
     66                        with the Prandtl-layer law (Prandtl-layer law and
     67                        Prandtl-Kolmogorov-Ansatz should provide the same value for K<SUB>m</SUB>).
     68                        A warning is given, if this is not the case.</P>
     69                </TD>
     70        </TR>
     71        <TR>
     72                <TD WIDTH=126>
     73                        <P><A NAME="alpha_surface"></A><B>alpha_surface</B></P>
     74                </TD>
     75                <TD WIDTH=45>
     76                        <P>R</P>
     77                </TD>
     78                <TD WIDTH=159>
     79                        <P><I>0.0</I></P>
     80                </TD>
     81                <TD WIDTH=1280>
     82                        <P STYLE="font-style: normal">Inclination of the model domain with
     83                        respect to the horizontal (in degrees).&nbsp;
     84                        </P>
     85                        <P STYLE="font-style: normal">By means of <B>alpha_surface</B> the
     86                        model domain can be inclined in x-direction with respect to the
     87                        horizontal. In this way flows over inclined surfaces (e.g.
     88                        drainage flows, gravity flows) can be simulated. In case of
     89                        <B>alpha_surface </B>/= <I>0</I> the buoyancy term appears both in
     90                        the equation of motion of the u-component and of the w-component.</P>
     91                        <P><SPAN STYLE="font-style: normal">An inclination is only
     92                        possible in case of cyclic horizontal boundary conditions along x
     93                        AND y (see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> and <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>)
     94                        and <A HREF="#topography">topography</A> = </SPAN><I>'flat'</I><SPAN STYLE="font-style: normal">.
     95                        </SPAN>
     96                        </P>
     97                        <P>Runs with inclined surface still require additional
     98                        user-defined code as well as modifications to the default code.
     99                        Please ask the <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/PALM_group.html#0">PALM
     100                        developer&nbsp; group</A>.</P>
     101                </TD>
     102        </TR>
     103        <TR>
     104                <TD WIDTH=126>
     105                        <P><A NAME="bc_e_b"></A><B>bc_e_b</B></P>
     106                </TD>
     107                <TD WIDTH=45>
     108                        <P>C * 20</P>
     109                </TD>
     110                <TD WIDTH=159>
     111                        <P><I>'neumann'</I></P>
     112                </TD>
     113                <TD WIDTH=1280>
     114                        <P STYLE="font-style: normal">Bottom boundary condition of the
     115                        TKE.&nbsp;
     116                        </P>
     117                        <P><B>bc_e_b</B> may be set to&nbsp;<I>'neumann'</I> or <I>'(u*)
     118                        ** 2+neumann'</I>. <B>bc_e_b</B> = <I>'neumann'</I> yields to
     119                        e(k=0)=e(k=1) (Neumann boundary condition), where e(k=1) is
     120                        calculated via the prognostic TKE equation. Choice of
     121                        <I>'(u*)**2+neumann'</I> also yields to e(k=0)=e(k=1), but the TKE
     122                        at the Prandtl-layer top (k=1) is calculated diagnostically by
     123                        e(k=1)=(us/0.1)**2. However, this is only allowed if a
     124                        Prandtl-layer is used (<A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>).
     125                        If this is not the case, a warning is given and <B>bc_e_b</B> is
     126                        reset to <I>'neumann'</I>.&nbsp;
     127                        </P>
     128                        <P STYLE="font-style: normal">At the top boundary a Neumann
     129                        boundary condition is generally used: (e(nz+1) = e(nz)).</P>
     130                </TD>
     131        </TR>
     132        <TR>
     133                <TD WIDTH=126>
     134                        <P><A NAME="bc_lr"></A><B>bc_lr</B></P>
     135                </TD>
     136                <TD WIDTH=45>
     137                        <P>C * 20</P>
     138                </TD>
     139                <TD WIDTH=159>
     140                        <P><I>'cyclic'</I></P>
     141                </TD>
     142                <TD WIDTH=1280>
     143                        <P>Boundary condition along x (for all quantities).<BR><BR>By
     144                        default, a cyclic boundary condition is used along x.<BR><BR><B>bc_lr</B>
     145                        may also be assigned the values <I>'dirichlet/radiation'</I>
     146                        (inflow from left, outflow to the right) or <I>'radiation/dirichlet'</I>
     147                        (inflow from right, outflow to the left). This requires the
     148                        multi-grid method to be used for solving the Poisson equation for
     149                        perturbation pressure (see <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">psolver</A>)
     150                        and it also requires cyclic boundary conditions along y
     151                        (see&nbsp;<A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>).<BR><BR>In case of these
     152                        non-cyclic lateral boundaries, a Dirichlet condition is used at
     153                        the inflow for all quantities (initial vertical profiles - see
     154                        <A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A> - are
     155                        fixed during the run) except u, to which a Neumann (zero gradient)
     156                        condition is applied. At the outflow, a radiation condition is
     157                        used for all velocity components, while a Neumann (zero gradient)
     158                        condition is used for the scalars. For perturbation pressure
     159                        Neumann (zero gradient) conditions are assumed both at the inflow
     160                        and at the outflow.<BR><BR>When using non-cyclic lateral
     161                        boundaries, a filter is applied to the velocity field in the
     162                        vicinity of the outflow in order to suppress any reflections of
     163                        outgoing disturbances (see <A HREF="#km_damp_max">km_damp_max</A>
     164                        and <A HREF="#outflow_damping_width">outflow_damping_width</A>).<BR><BR>In
     165                        order to maintain a turbulent state of the flow, it may be
     166                        neccessary to continuously impose perturbations on the horizontal
     167                        velocity field in the vicinity of the inflow throughout the whole
     168                        run. This can be switched on using <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</A>.
     169                        The horizontal range to which these perturbations are applied is
     170                        controlled by the parameters <A HREF="#inflow_disturbance_begin">inflow_disturbance_begin</A>
     171                        and <A HREF="#inflow_disturbance_end">inflow_disturbance_end</A>.
     172                        The vertical range and the perturbation amplitude are given by
     173                        <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">disturbance_level_b</A>,
     174                        <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">disturbance_level_t</A>,
     175                        and <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">disturbance_amplitude</A>.
     176                        The time interval at which perturbations are to be imposed is set
     177                        by <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#dt_disturb">dt_disturb</A>.<BR><BR>In
     178                        case of non-cyclic horizontal boundaries <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#call_psolver_at_all_substeps">call_psolver
     179                        at_all_substeps</A> = .T. should be used.<BR><BR><B>Note:</B><BR>Using
     180                        non-cyclic lateral boundaries requires very sensitive adjustments
     181                        of the inflow (vertical profiles) and the bottom boundary
     182                        conditions, e.g. a surface heating should not be applied near the
     183                        inflow boundary because this may significantly disturb the inflow.
     184                        Please check the model results very carefully.</P>
     185                </TD>
     186        </TR>
     187        <TR>
     188                <TD WIDTH=126>
     189                        <P><A NAME="bc_ns"></A><B>bc_ns</B></P>
     190                </TD>
     191                <TD WIDTH=45>
     192                        <P>C * 20</P>
     193                </TD>
     194                <TD WIDTH=159>
     195                        <P><I>'cyclic'</I></P>
     196                </TD>
     197                <TD WIDTH=1280>
     198                        <P>Boundary condition along y (for all quantities).<BR><BR>By
     199                        default, a cyclic boundary condition is used along y.<BR><BR><B>bc_ns</B>
     200                        may also be assigned the values <I>'dirichlet/radiation'</I>
     201                        (inflow from rear (&quot;north&quot;), outflow to the front
     202                        (&quot;south&quot;)) or <I>'radiation/dirichlet'</I> (inflow from
     203                        front (&quot;south&quot;), outflow to the rear (&quot;north&quot;)).
     204                        This requires the multi-grid method to be used for solving the
     205                        Poisson equation for perturbation pressure (see <A HREF="chapter_4.2.html#psolver">psolver</A>)
     206                        and it also requires cyclic boundary conditions along x
     207                        (see<BR><A HREF="#bc_lr">bc_lr</A>).<BR><BR>In case of these
     208                        non-cyclic lateral boundaries, a Dirichlet condition is used at
     209                        the inflow for all quantities (initial vertical profiles - see
     210                        <A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A> - are
     211                        fixed during the run) except u, to which a Neumann (zero gradient)
     212                        condition is applied. At the outflow, a radiation condition is
     213                        used for all velocity components, while a Neumann (zero gradient)
     214                        condition is used for the scalars. For perturbation pressure
     215                        Neumann (zero gradient) conditions are assumed both at the inflow
     216                        and at the outflow.<BR><BR>For further details regarding
     217                        non-cyclic lateral boundary conditions see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A>.</P>
     218                </TD>
     219        </TR>
     220        <TR>
     221                <TD WIDTH=126>
     222                        <P><A NAME="bc_p_b"></A><B>bc_p_b</B></P>
     223                </TD>
     224                <TD WIDTH=45>
     225                        <P>C * 20</P>
     226                </TD>
     227                <TD WIDTH=159>
     228                        <P><I>'neumann'</I></P>
     229                </TD>
     230                <TD WIDTH=1280>
     231                        <P STYLE="font-style: normal">Bottom boundary condition of the
     232                        perturbation pressure.&nbsp;
     233                        </P>
     234                        <P>Allowed values are <I>'dirichlet'</I>, <I>'neumann'</I> and
     235                        <I>'neumann+inhomo'</I>.&nbsp; <I>'dirichlet'</I> sets
     236                        p(k=0)=0.0,&nbsp; <I>'neumann'</I> sets p(k=0)=p(k=1).
     237                        <I>'neumann+inhomo'</I> corresponds to an extended Neumann
     238                        boundary condition where heat flux or temperature inhomogeneities
     239                        near the surface (pt(k=1))&nbsp; are additionally regarded (see
     240                        Shen and LeClerc (1995, Q.J.R. Meteorol. Soc., 1209)). This
     241                        condition is only permitted with the Prandtl-layer switched on
     242                        (<A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>), otherwise the run is
     243                        terminated.&nbsp;
     244                        </P>
     245                        <P>Since at the bottom boundary of the model the vertical velocity
     246                        disappears (w(k=0) = 0.0), the consistent Neumann condition
     247                        (<I>'neumann'</I> or <I>'neumann+inhomo'</I>) dp/dz = 0 should be
     248                        used, which leaves the vertical component w unchanged when the
     249                        pressure solver is applied. Simultaneous use of the Neumann
     250                        boundary conditions both at the bottom and at the top boundary
     251                        (<A HREF="#bc_p_t">bc_p_t</A>) usually yields no consistent
     252                        solution for the perturbation pressure and should be avoided.</P>
     253                </TD>
     254        </TR>
     255        <TR>
     256                <TD WIDTH=126>
     257                        <P><A NAME="bc_p_t"></A><B>bc_p_t</B></P>
     258                </TD>
     259                <TD WIDTH=45>
     260                        <P>C * 20</P>
     261                </TD>
     262                <TD WIDTH=159>
     263                        <P><I>'dirichlet'</I></P>
     264                </TD>
     265                <TD WIDTH=1280>
     266                        <P STYLE="font-style: normal">Top boundary condition of the
     267                        perturbation pressure.&nbsp;
     268                        </P>
     269                        <P STYLE="font-style: normal">Allowed values are <I>'dirichlet'</I>
     270                        (p(k=nz+1)= 0.0) or <I>'neumann'</I> (p(k=nz+1)=p(k=nz)).&nbsp;
     271                        </P>
     272                        <P>Simultaneous use of Neumann boundary conditions both at the top
     273                        and bottom boundary (<A HREF="#bc_p_b">bc_p_b</A>) usually yields
     274                        no consistent solution for the perturbation pressure and should be
     275                        avoided. Since at the bottom boundary the Neumann condition&nbsp;
     276                        is a good choice (see <A HREF="#bc_p_b">bc_p_b</A>), a Dirichlet
     277                        condition should be set at the top boundary.</P>
     278                </TD>
     279        </TR>
     280        <TR>
     281                <TD WIDTH=126>
     282                        <P><A NAME="bc_pt_b"></A><B>bc_pt_b</B></P>
     283                </TD>
     284                <TD WIDTH=45>
     285                        <P>C*20</P>
     286                </TD>
     287                <TD WIDTH=159>
     288                        <P><I>'dirichlet'</I></P>
     289                </TD>
     290                <TD WIDTH=1280>
     291                        <P STYLE="font-style: normal">Bottom boundary condition of the
     292                        potential temperature.&nbsp;
     293                        </P>
     294                        <P>Allowed values are <I>'dirichlet'</I> (pt(k=0) = const. =
     295                        <A HREF="#pt_surface">pt_surface</A> + <A HREF="#pt_surface_initial_change">pt_surface_initial_change</A>;
     296                        the user may change this value during the run using user-defined
     297                        code) and <I>'neumann'</I> (pt(k=0)=pt(k=1)).&nbsp; <BR>When a
     298                        constant surface sensible heat flux is used (<A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A>),
     299                        <B>bc_pt_b</B> = <I>'neumann'</I> must be used, because otherwise
     300                        the resolved scale may contribute to the surface flux so that a
     301                        constant value cannot be guaranteed.</P>
     302                        <P>In the <A HREF="chapter_3.8.html">coupled</A> atmosphere
     303                        executable,&nbsp;<A HREF="chapter_4.2.html#bc_pt_b">bc_pt_b</A> is
     304                        internally set and does not need to be prescribed.</P>
     305                </TD>
     306        </TR>
     307        <TR>
     308                <TD WIDTH=126>
     309                        <P><A NAME="pc_pt_t"></A><B>bc_pt_t</B></P>
     310                </TD>
     311                <TD WIDTH=45>
     312                        <P>C * 20</P>
     313                </TD>
     314                <TD WIDTH=159>
     315                        <P><I>'initial_ gradient'</I></P>
     316                </TD>
     317                <TD WIDTH=1280>
     318                        <P STYLE="font-style: normal">Top boundary condition of the
     319                        potential temperature.&nbsp;
     320                        </P>
     321                        <P>Allowed are the values <I>'dirichlet' </I>(pt(k=nz+1) does not
     322                        change during the run), <I>'neumann'</I> (pt(k=nz+1)=pt(k=nz)),
     323                        and <I>'initial_gradient'</I>. With the
     324                        'initial_gradient'-condition the value of the temperature gradient
     325                        at the top is calculated from the initial temperature profile (see
     326                        <A HREF="#pt_surface">pt_surface</A>, <A HREF="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</A>)
     327                        by bc_pt_t_val = (pt_init(k=nz+1) - pt_init(k=nz)) /
     328                        dzu(nz+1).<BR>Using this value (assumed constant during the run)
     329                        the temperature boundary values are calculated as&nbsp;
     330                        </P>
     331                        <UL>
     332                                <P STYLE="font-style: normal">pt(k=nz+1) = pt(k=nz) + bc_pt_t_val
     333                                * dzu(nz+1)</P>
     334                        </UL>
     335                        <P><SPAN STYLE="font-style: normal">(up to k=nz the prognostic
     336                        equation for the temperature is solved).<BR>When a constant
     337                        sensible heat flux is used at the top boundary (<A HREF="#top_heatflux">top_heatflux</A>),
     338                        </SPAN><SPAN STYLE="font-style: normal"><B>bc_pt_t</B></SPAN> <SPAN STYLE="font-style: normal">=
     339                        </SPAN><I>'neumann'</I> <SPAN STYLE="font-style: normal">must be
     340                        used, because otherwise the resolved scale may contribute to the
     341                        top flux so that a constant value cannot be guaranteed.</SPAN></P>
     342                </TD>
     343        </TR>
     344        <TR>
     345                <TD WIDTH=126>
     346                        <P><A NAME="bc_q_b"></A><B>bc_q_b</B></P>
     347                </TD>
     348                <TD WIDTH=45>
     349                        <P>C * 20</P>
     350                </TD>
     351                <TD WIDTH=159>
     352                        <P><I>'dirichlet'</I></P>
     353                </TD>
     354                <TD WIDTH=1280>
     355                        <P STYLE="font-style: normal">Bottom boundary condition of the
     356                        specific humidity / total water content.&nbsp;
     357                        </P>
     358                        <P>Allowed values are <I>'dirichlet'</I> (q(k=0) = const. =
     359                        <A HREF="#q_surface">q_surface</A> + <A HREF="#q_surface_initial_change">q_surface_initial_change</A>;
     360                        the user may change this value during the run using user-defined
     361                        code) and <I>'neumann'</I> (q(k=0)=q(k=1)).&nbsp; <BR>When a
     362                        constant surface latent heat flux is used (<A HREF="#surface_waterflux">surface_waterflux</A>),
     363                        <B>bc_q_b</B> = <I>'neumann'</I> must be used, because otherwise
     364                        the resolved scale may contribute to the surface flux so that a
     365                        constant value cannot be guaranteed.</P>
     366                </TD>
     367        </TR>
     368        <TR>
     369                <TD WIDTH=126>
     370                        <P><A NAME="bc_q_t"></A><B>bc_q_t</B></P>
     371                </TD>
     372                <TD WIDTH=45>
     373                        <P><I>C * 20</I></P>
     374                </TD>
     375                <TD WIDTH=159>
     376                        <P><I>'neumann'</I></P>
     377                </TD>
     378                <TD WIDTH=1280>
     379                        <P STYLE="font-style: normal">Top boundary condition of the
     380                        specific humidity / total water content.&nbsp;
     381                        </P>
     382                        <P>Allowed are the values <I>'dirichlet'</I> (q(k=nz) and
     383                        q(k=nz+1) do not change during the run) and <I>'neumann'</I>. With
     384                        the Neumann boundary condition the value of the humidity gradient
     385                        at the top is calculated from the initial humidity profile (see
     386                        <A HREF="#q_surface">q_surface</A>, <A HREF="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</A>)
     387                        by: bc_q_t_val = ( q_init(k=nz) - q_init(k=nz-1)) / dzu(nz).<BR>Using
     388                        this value (assumed constant during the run) the humidity boundary
     389                        values are calculated as&nbsp;
     390                        </P>
     391                        <UL>
     392                                <P STYLE="font-style: normal">q(k=nz+1) =q(k=nz) + bc_q_t_val *
     393                                dzu(nz+1)</P>
     394                        </UL>
     395                        <P STYLE="font-style: normal">(up tp k=nz the prognostic equation
     396                        for q is solved).
     397                        </P>
     398                </TD>
     399        </TR>
     400        <TR>
     401                <TD WIDTH=126>
     402                        <P><A NAME="bc_s_b"></A><B>bc_s_b</B></P>
     403                </TD>
     404                <TD WIDTH=45>
     405                        <P>C * 20</P>
     406                </TD>
     407                <TD WIDTH=159>
     408                        <P><I>'dirichlet'</I></P>
     409                </TD>
     410                <TD WIDTH=1280>
     411                        <P STYLE="font-style: normal">Bottom boundary condition of the
     412                        scalar concentration.&nbsp;
     413                        </P>
     414                        <P>Allowed values are <I>'dirichlet'</I> (s(k=0) = const. =
     415                        <A HREF="#s_surface">s_surface</A> + <A HREF="#s_surface_initial_change">s_surface_initial_change</A>;
     416                        the user may change this value during the run using user-defined
     417                        code) and <I>'neumann'</I> (s(k=0) = s(k=1)).&nbsp; <BR>When a
     418                        constant surface concentration flux is used (<A HREF="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</A>),
     419                        <B>bc_s_b</B> = <I>'neumann'</I> must be used, because otherwise
     420                        the resolved scale may contribute to the surface flux so that a
     421                        constant value cannot be guaranteed.</P>
     422                </TD>
     423        </TR>
     424        <TR>
     425                <TD WIDTH=126>
     426                        <P><A NAME="bc_s_t"></A><B>bc_s_t</B></P>
     427                </TD>
     428                <TD WIDTH=45>
     429                        <P>C * 20</P>
     430                </TD>
     431                <TD WIDTH=159>
     432                        <P><I>'neumann'</I></P>
     433                </TD>
     434                <TD WIDTH=1280>
     435                        <P STYLE="font-style: normal">Top boundary condition of the scalar
     436                        concentration.&nbsp;
     437                        </P>
     438                        <P>Allowed are the values <I>'dirichlet'</I> (s(k=nz) and
     439                        s(k=nz+1) do not change during the run) and <I>'neumann'</I>. With
     440                        the Neumann boundary condition the value of the scalar
     441                        concentration gradient at the top is calculated from the initial
     442                        scalar concentration profile (see <A HREF="#s_surface">s_surface</A>,
     443                        <A HREF="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</A>) by:
     444                        bc_s_t_val = (s_init(k=nz) - s_init(k=nz-1)) / dzu(nz).<BR>Using
     445                        this value (assumed constant during the run) the concentration
     446                        boundary values are calculated as
     447                        </P>
     448                        <UL>
     449                                <P STYLE="font-style: normal">s(k=nz+1) = s(k=nz) + bc_s_t_val *
     450                                dzu(nz+1)</P>
     451                        </UL>
     452                        <P STYLE="font-style: normal">(up to k=nz the prognostic equation
     453                        for the scalar concentration is solved).</P>
     454                </TD>
     455        </TR>
     456        <TR>
     457                <TD WIDTH=126>
     458                        <P><A NAME="bc_sa_t"></A><B>bc_sa_t</B></P>
     459                </TD>
     460                <TD WIDTH=45>
     461                        <P>C * 20</P>
     462                </TD>
     463                <TD WIDTH=159>
     464                        <P><I>'neumann'</I></P>
     465                </TD>
     466                <TD WIDTH=1280>
     467                        <P STYLE="font-style: normal">Top boundary condition of the
     468                        salinity.&nbsp;
     469                        </P>
     470                        <P>This parameter only comes into effect for ocean runs (see
     471                        parameter <A HREF="#ocean">ocean</A>).</P>
     472                        <P><SPAN STYLE="font-style: normal">Allowed are the values
     473                        </SPAN><I>'dirichlet' </I><SPAN STYLE="font-style: normal">(sa(k=nz+1)
     474                        does not change during the run) and </SPAN><I>'neumann'</I>
     475                        <SPAN STYLE="font-style: normal">(sa(k=nz+1)=sa(k=nz)).&nbsp;<BR><BR>When
     476                        a constant salinity flux is used at the top boundary
     477                        (<A HREF="#top_salinityflux">top_salinityflux</A>), </SPAN><SPAN STYLE="font-style: normal"><B>bc_sa_t</B></SPAN>
     478                        <SPAN STYLE="font-style: normal">= </SPAN><I>'neumann'</I> <SPAN STYLE="font-style: normal">must
     479                        be used, because otherwise the resolved scale may contribute to
     480                        the top flux so that a constant value cannot be guaranteed.</SPAN></P>
     481                </TD>
     482        </TR>
     483        <TR>
     484                <TD WIDTH=126>
     485                        <P><A NAME="bc_uv_b"></A><B>bc_uv_b</B></P>
     486                </TD>
     487                <TD WIDTH=45>
     488                        <P>C * 20</P>
     489                </TD>
     490                <TD WIDTH=159>
     491                        <P><I>'dirichlet'</I></P>
     492                </TD>
     493                <TD WIDTH=1280>
     494                        <P STYLE="font-style: normal">Bottom boundary condition of the
     495                        horizontal velocity components u and v.&nbsp;
     496                        </P>
     497                        <P>Allowed values are <I>'dirichlet' </I>and <I>'neumann'</I>.
     498                        <B>bc_uv_b</B> = <I>'dirichlet'</I> yields the no-slip condition
     499                        with u=v=0 at the bottom. Due to the staggered grid u(k=0) and
     500                        v(k=0) are located at z = - 0,5 * <A HREF="#dz">dz</A> (below the
     501                        bottom), while u(k=1) and v(k=1) are located at z = +0,5 * dz.
     502                        u=v=0 at the bottom is guaranteed using mirror boundary
     503                        condition:&nbsp;
     504                        </P>
     505                        <UL>
     506                                <P STYLE="font-style: normal">u(k=0) = - u(k=1) and v(k=0) = -
     507                                v(k=1)</P>
     508                        </UL>
     509                        <P><SPAN STYLE="font-style: normal">The Neumann boundary condition
     510                        yields the free-slip condition with u(k=0) = u(k=1) and v(k=0) =
     511                        v(k=1). With Prandtl - layer switched on (see <A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>),
     512                        the free-slip condition is not allowed (otherwise the run will be
     513                        terminated)</SPAN><FONT COLOR="#000000"><SPAN STYLE="font-style: normal">.</SPAN></FONT></P>
     514                </TD>
     515        </TR>
     516        <TR>
     517                <TD WIDTH=126>
     518                        <P><A NAME="bc_uv_t"></A><B>bc_uv_t</B></P>
     519                </TD>
     520                <TD WIDTH=45>
     521                        <P>C * 20</P>
     522                </TD>
     523                <TD WIDTH=159>
     524                        <P><I>'dirichlet'</I></P>
     525                </TD>
     526                <TD WIDTH=1280>
     527                        <P STYLE="font-style: normal">Top boundary condition of the
     528                        horizontal velocity components u and v.&nbsp;
     529                        </P>
     530                        <P>Allowed values are <I>'dirichlet'</I>, <I>'dirichlet_0'</I> and
     531                        <I>'neumann'</I>. The Dirichlet condition yields u(k=nz+1) =
     532                        ug(nz+1) and v(k=nz+1) = vg(nz+1), Neumann condition yields the
     533                        free-slip condition with u(k=nz+1) = u(k=nz) and v(k=nz+1) =
     534                        v(k=nz) (up to k=nz the prognostic equations for the velocities
     535                        are solved). The special condition&nbsp;<I>'dirichlet_0'</I> can
     536                        be used for channel flow, it yields the no-slip condition
     537                        u(k=nz+1) = ug(nz+1) = 0 and v(k=nz+1) = vg(nz+1) = 0.</P>
     538                        <P>In the <A HREF="chapter_3.8.html">coupled</A> ocean executable,
     539                        <A HREF="chapter_4.2.html#bc_uv_t">bc_uv_t</A>&nbsp;is internally
     540                        set ('neumann') and does not need to be prescribed.</P>
     541                </TD>
     542        </TR>
     543        <TR>
     544                <TD WIDTH=126>
     545                        <P><A NAME="bottom_salinityflux"></A><B>bottom_salinityflux</B></P>
     546                </TD>
     547                <TD WIDTH=45>
     548                        <P>R</P>
     549                </TD>
     550                <TD WIDTH=159>
     551                        <P><I>0.0</I></P>
     552                </TD>
     553                <TD WIDTH=1280>
     554                        <P>Kinematic salinity flux near the surface (in psu m/s).&nbsp;</P>
     555                        <P>This parameter only comes into effect for ocean runs (see
     556                        parameter <A HREF="#ocean">ocean</A>).
     557                        </P>
     558                        <P>The respective salinity flux value is used as bottom
     559                        (horizontally homogeneous) boundary condition for the salinity
     560                        equation. This additionally requires that a Neumann condition must
     561                        be used for the salinity, which is currently the only available
     562                        condition.</P>
     563                </TD>
     564        </TR>
     565        <TR>
     566                <TD WIDTH=126>
     567                        <P><A NAME="building_height"></A><B>building_height</B></P>
     568                </TD>
     569                <TD WIDTH=45>
     570                        <P>R</P>
     571                </TD>
     572                <TD WIDTH=159>
     573                        <P><I>50.0</I></P>
     574                </TD>
     575                <TD WIDTH=1280>
     576                        <P>Height of a single building in m.<BR><BR><B>building_height</B>
     577                        must be less than the height of the model domain. This parameter
     578                        requires the use of&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A> =
     579                        <I>'single_building'</I>.</P>
     580                </TD>
     581        </TR>
     582        <TR>
     583                <TD WIDTH=126>
     584                        <P><A NAME="building_length_x"></A><B>building_length_x</B></P>
     585                </TD>
     586                <TD WIDTH=45>
     587                        <P>R</P>
     588                </TD>
     589                <TD WIDTH=159>
     590                        <P><I>50.0</I></P>
     591                </TD>
     592                <TD WIDTH=1280>
     593                        <P>Width of a single building in m.<BR><BR>Currently,
     594                        <B>building_length_x</B> must be at least <I>3 *&nbsp;<A HREF="#dx">dx</A></I>
     595                        and no more than <I>(&nbsp;<A HREF="#nx">nx</A></I> <I>- 1 ) * <A HREF="#dx">dx</A>
     596                        - <A HREF="#building_wall_left">building_wall_left</A></I>. This
     597                        parameter requires the use of&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A>
     598                        = <I>'single_building'</I>.</P>
     599                </TD>
     600        </TR>
     601        <TR>
     602                <TD WIDTH=126>
     603                        <P><A NAME="building_length_y"></A><B>building_length_y</B></P>
     604                </TD>
     605                <TD WIDTH=45>
     606                        <P>R</P>
     607                </TD>
     608                <TD WIDTH=159>
     609                        <P><I>50.0</I></P>
     610                </TD>
     611                <TD WIDTH=1280>
     612                        <P>Depth of a single building in m.<BR><BR>Currently,
     613                        <B>building_length_y</B> must be at least <I>3 *&nbsp;<A HREF="#dy">dy</A></I>
     614                        and no more than <I>(&nbsp;<A HREF="#ny">ny</A></I> <I>- 1 )&nbsp;</I>
     615                        <I>* <A HREF="#dy">dy</A></I> <I>- <A HREF="#building_wall_south">building_wall_south</A></I>.
     616                        This parameter requires the use of&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A>
     617                        = <I>'single_building'</I>.</P>
     618                </TD>
     619        </TR>
     620        <TR>
     621                <TD WIDTH=126>
     622                        <P><A NAME="building_wall_left"></A><B>building_wall_left</B></P>
     623                </TD>
     624                <TD WIDTH=45>
     625                        <P>R</P>
     626                </TD>
     627                <TD WIDTH=159>
     628                        <P><I>building centered in x-direction</I></P>
     629                </TD>
     630                <TD WIDTH=1280>
     631                        <P>x-coordinate of the left building wall (distance between the
     632                        left building wall and the left border of the model domain) in
     633                        m.<BR><BR>Currently, <B>building_wall_left</B> must be at least <I>1
     634                        *&nbsp;<A HREF="#dx">dx</A></I> and less than <I>( <A HREF="#nx">nx</A>&nbsp;
     635                        - 1 ) * <A HREF="#dx">dx</A> -&nbsp; <A HREF="#building_length_x">building_length_x</A></I>.
     636                        This parameter requires the use of&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A>
     637                        = <I>'single_building'</I>.<BR><BR>The default
     638                        value&nbsp;<B>building_wall_left</B> = <I>( ( <A HREF="#nx">nx</A>&nbsp;+
     639                        1 ) * <A HREF="#dx">dx</A> -&nbsp; <A HREF="#building_length_x">building_length_x</A>
     640                        ) / 2</I> centers the building in x-direction.&nbsp;<FONT COLOR="#000000">Due
     641                        to the staggered grid the building will be displaced by -0.5 <A HREF="#dx">dx</A>
     642                        in x-direction and -0.5 <A HREF="#dy">dy</A> in y-direction.</FONT>
     643                                                </P>
     644                </TD>
     645        </TR>
     646        <TR>
     647                <TD WIDTH=126>
     648                        <P><A NAME="building_wall_south"></A><B>building_wall_south</B></P>
     649                </TD>
     650                <TD WIDTH=45>
     651                        <P>R</P>
     652                </TD>
     653                <TD WIDTH=159>
     654                        <P><I>building centered in y-direction</I></P>
     655                </TD>
     656                <TD WIDTH=1280>
     657                        <P>y-coordinate of the South building wall (distance between the
     658                        South building wall and the South border of the model domain) in
     659                        m.<BR><BR>Currently, <B>building_wall_south</B> must be at least <I>1
     660                        *&nbsp;<A HREF="#dy">dy</A></I> and less than <I>( <A HREF="#ny">ny</A>&nbsp;
     661                        - 1 ) * <A HREF="#dy">dy</A> -&nbsp; <A HREF="#building_length_y">building_length_y</A></I>.
     662                        This parameter requires the use of&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A>
     663                        = <I>'single_building'</I>.<BR><BR>The default
     664                        value&nbsp;<B>building_wall_south</B> = <I>( ( <A HREF="#ny">ny</A>&nbsp;+
     665                        1 ) * <A HREF="#dy">dy</A> -&nbsp; <A HREF="#building_length_y">building_length_y</A>
     666                        ) / 2</I> centers the building in y-direction.&nbsp;<FONT COLOR="#000000">Due
     667                        to the staggered grid the building will be displaced by -0.5 <A HREF="#dx">dx</A>
     668                        in x-direction and -0.5 <A HREF="#dy">dy</A> in y-direction.</FONT>
     669                                                </P>
     670                </TD>
     671        </TR>
     672        <TR>
     673                <TD WIDTH=126>
     674                        <P><A NAME="canopy_mode"></A><B>canopy_mode</B></P>
     675                </TD>
     676                <TD WIDTH=45>
     677                        <P>C * 20</P>
     678                </TD>
     679                <TD WIDTH=159>
     680                        <P><I>'block'</I></P>
     681                </TD>
     682                <TD WIDTH=1280>
     683                        <P>Canopy mode.<BR><BR><FONT COLOR="#000000">Besides using the
     684                        default value, that will create a horizontally homogeneous plant
     685                        canopy that extends over the total horizontal extension of the
     686                        model domain, the user may add code to the user interface
     687                        subroutine <A HREF="chapter_3.5.1.html#user_init_plant_canopy">user_init_plant_canopy</A>
     688                        to allow further canopy&nbsp;modes. <BR><BR>The setting of
     689                        <A HREF="#canopy_mode">canopy_mode</A> becomes only active,
     690                        if&nbsp;<A HREF="#plant_canopy">plant_canopy</A> has been set </FONT><FONT COLOR="#000000"><I>.T.</I></FONT><FONT COLOR="#000000">
     691                        and a non-zero <A HREF="#drag_coefficient">drag_coefficient</A>
     692                        has been defined.</FONT></P>
     693                </TD>
     694        </TR>
     695        <TR>
     696                <TD WIDTH=126>
     697                        <P><A NAME="canyon_height"></A><B>canyon_height</B></P>
     698                </TD>
     699                <TD WIDTH=45>
     700                        <P>R</P>
     701                </TD>
     702                <TD WIDTH=159>
     703                        <P><I>50.0</I></P>
     704                </TD>
     705                <TD WIDTH=1280>
     706                        <P>Street canyon height in m.<BR><BR><B>canyon_height</B> must be
     707                        less than the height of the model domain. This parameter
     708                        requires&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A> =
     709                        <I>'single_street_canyon'</I>.</P>
     710                </TD>
     711        </TR>
     712        <TR>
     713                <TD WIDTH=126>
     714                        <P><A NAME="canyon_width_x"></A><B>canyon_width_x</B></P>
     715                </TD>
     716                <TD WIDTH=45>
     717                        <P>R</P>
     718                </TD>
     719                <TD WIDTH=159>
     720                        <P><I>9999999.9</I></P>
     721                </TD>
     722                <TD WIDTH=1280>
     723                        <P>Street canyon width in x-direction in m.<BR><BR>Currently,
     724                        <B>canyon_width_x</B> must be at least <I>3 *&nbsp;<A HREF="#dx">dx</A></I>
     725                        and no more than <I>(&nbsp;<A HREF="#nx">nx</A></I> <I>- 1 ) * <A HREF="#dx">dx</A>
     726                        - <A HREF="#canyon_wall_left">canyon_wall_left</A></I>. This
     727                        parameter requires&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A> =
     728                        <I>'single_street_canyon'</I>. A non-default value implies a
     729                        canyon orientation in y-direction.</P>
     730                </TD>
     731        </TR>
     732        <TR>
     733                <TD WIDTH=126>
     734                        <P><A NAME="canyon_width_y"></A><B>canyon_width_y</B></P>
     735                </TD>
     736                <TD WIDTH=45>
     737                        <P>R</P>
     738                </TD>
     739                <TD WIDTH=159>
     740                        <P><I>9999999.9</I></P>
     741                </TD>
     742                <TD WIDTH=1280>
     743                        <P>Street canyon width in y-direction in m.<BR><BR>Currently,
     744                        <B>canyon_width_y</B> must be at least <I>3 *&nbsp;<A HREF="#dy">dy</A></I>
     745                        and no more than <I>(&nbsp;<A HREF="#ny">ny</A></I> <I>- 1 )&nbsp;</I>
     746                        <I>* <A HREF="#dy">dy</A></I> <I>- <A HREF="#canyon_wall_south">canyon_wall_south</A></I>.
     747                        This parameter requires&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A>
     748                        = <I>'single_street_canyon</I>.&nbsp;A non-default value implies a
     749                        canyon orientation in x-direction.</P>
     750                </TD>
     751        </TR>
     752        <TR>
     753                <TD WIDTH=126>
     754                        <P><A NAME="canyon_wall_left"></A><B>canyon_wall_left</B></P>
     755                </TD>
     756                <TD WIDTH=45>
     757                        <P>R</P>
     758                </TD>
     759                <TD WIDTH=159>
     760                        <P><I>canyon centered in x-direction</I></P>
     761                </TD>
     762                <TD WIDTH=1280>
     763                        <P>x-coordinate of the left canyon wall (distance between the left
     764                        canyon wall and the left border of the model domain) in
     765                        m.<BR><BR>Currently, <B>canyon_wall_left</B> must be at least <I>1
     766                        *&nbsp;<A HREF="#dx">dx</A></I> and less than <I>( <A HREF="#nx">nx</A>&nbsp;
     767                        - 1 ) * <A HREF="#dx">dx</A> -&nbsp; <A HREF="#canyon_width_x">canyon_width_x</A></I>.
     768                        This parameter requires&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A>
     769                        = <I>'single_street_canyon'</I>.<BR><BR>The default value
     770                        <B>canyon_wall_left</B> = <I>( ( <A HREF="#nx">nx</A>&nbsp;+ 1 ) *
     771                        <A HREF="#dx">dx</A> -&nbsp; <A HREF="#canyon_width_x">canyon_width_x</A>
     772                        ) / 2</I> centers the canyon in x-direction.</P>
     773                </TD>
     774        </TR>
     775        <TR>
     776                <TD WIDTH=126>
     777                        <P><A NAME="canyon_wall_south"></A><B>canyon_wall_south</B></P>
     778                </TD>
     779                <TD WIDTH=45>
     780                        <P>R</P>
     781                </TD>
     782                <TD WIDTH=159>
     783                        <P><I>canyon centered in y-direction</I></P>
     784                </TD>
     785                <TD WIDTH=1280>
     786                        <P>y-coordinate of the South canyon wall (distance between the
     787                        South canyon wall and the South border of the model domain) in
     788                        m.<BR><BR>Currently, <B>canyon_wall_south</B> must be at least <I>1
     789                        *&nbsp;<A HREF="#dy">dy</A></I> and less than <I>( <A HREF="#ny">ny</A>&nbsp;
     790                        - 1 ) * <A HREF="#dy">dy</A> -&nbsp; <A HREF="#canyon_width_y">canyon_width_y</A></I>.
     791                        This parameter requires&nbsp;<A HREF="#topography">topography</A>
     792                        = <I>'single_street_canyon'</I>.<BR><BR>The default value
     793                        <B>canyon_wall_south</B> = <I>( ( <A HREF="#ny">ny</A>&nbsp;+ 1 )
     794                        * <A HREF="#dy">dy</A> -&nbsp;&nbsp;<A HREF="#canyon_width_y">canyon_wid</A><A HREF="#canyon_width_y">th_y</A>
     795                        ) / 2</I> centers the canyon in y-direction.</P>
     796                </TD>
     797        </TR>
     798        <TR>
     799                <TD WIDTH=126>
     800                        <P><A NAME="cloud_droplets"></A><B>cloud_droplets</B></P>
     801                </TD>
     802                <TD WIDTH=45>
     803                        <P>L</P>
     804                </TD>
     805                <TD WIDTH=159>
     806                        <P><I>.F.</I></P>
     807                </TD>
     808                <TD WIDTH=1280>
     809                        <P>Parameter to switch on usage of cloud droplets.<BR><BR>Cloud
     810                        droplets require to use&nbsp;particles (i.e. the NAMELIST group
     811                        <FONT FACE="Courier New, Courier, monospace">particles_par</FONT>
     812                        has to be included in the parameter file). Then each particle is a
     813                        representative for a certain number of droplets. The droplet
     814                        features (number of droplets, initial radius, etc.) can be steered
     815                        with the&nbsp; respective particle parameters (see e.g. <A HREF="#chapter_4.2.html#radius">radius</A>).
     816                        The real number of initial droplets in a grid cell is equal to the
     817                        initial number of droplets (defined by the particle source
     818                        parameters <FONT FACE="Thorndale, serif"><SPAN LANG="en-GB"><A HREF="chapter_4.2.html#pst">pst</A>,
     819                        <A HREF="chapter_4.2.html#psl">psl</A>, <A HREF="chapter_4.2.html#psr">psr</A>,
     820                        <A HREF="chapter_4.2.html#pss">pss</A>, <A HREF="chapter_4.2.html#psn">psn</A>,
     821                        <A HREF="chapter_4.2.html#psb">psb</A>, <A HREF="chapter_4.2.html#pdx">pdx</A>,
     822                        <A HREF="chapter_4.2.html#pdy">pdy</A></SPAN></FONT> <FONT FACE="Thorndale, serif"><SPAN LANG="en-GB">and
     823                        <A HREF="chapter_4.2.html#pdz">pdz</A></SPAN></FONT>) times the
     824                        <A HREF="#initial_weighting_factor">initial_weighting_factor</A>.<BR><BR>In
     825                        case of using cloud droplets, the default condensation scheme in
     826                        PALM cannot be used, i.e. <A HREF="#cloud_physics">cloud_physics</A>
     827                        must be set <I>.F.</I>.</P>
     828                </TD>
     829        </TR>
     830        <TR>
     831                <TD WIDTH=126>
     832                        <P><A NAME="cloud_physics"></A><B>cloud_physics</B></P>
     833                </TD>
     834                <TD WIDTH=45>
     835                        <P>L</P>
     836                </TD>
     837                <TD WIDTH=159>
     838                        <P><I>.F.</I></P>
     839                </TD>
     840                <TD WIDTH=1280>
     841                        <P>Parameter to switch on the condensation scheme.&nbsp;
     842                        </P>
     843                        <P>For <B>cloud_physics =</B> <I>.TRUE.</I>, equations for the
     844                        liquid water&nbsp; content and the liquid water potential
     845                        temperature are solved instead of those for specific humidity and
     846                        potential temperature. Note that a grid volume is assumed to be
     847                        either completely saturated or completely unsaturated
     848                        (0%-or-100%-scheme). A simple precipitation scheme can
     849                        additionally be switched on with parameter <A HREF="#precipitation">precipitation</A>.
     850                        Also cloud-top cooling by longwave radiation can be utilized (see
     851                        <A HREF="#radiation">radiation</A>)<BR><B><BR>cloud_physics =</B>
     852                        <I>.TRUE. </I>requires&nbsp;<A HREF="#humidity">humidity</A> =
     853                        <I>.TRUE.</I> .<BR>Detailed information about the condensation
     854                        scheme is given in the description of the <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM-1/Dokumentationen/Cloud_physics/wolken.pdf">cloud
     855                        physics module</A> (pdf-file, only in German).<BR><BR>This
     856                        condensation scheme is not allowed if cloud droplets are simulated
     857                        explicitly (see <A HREF="#cloud_droplets">cloud_droplets</A>).</P>
     858                </TD>
     859        </TR>
     860        <TR>
     861                <TD WIDTH=126>
     862                        <P><A NAME="conserve_volume_flow"></A><B>conserve_volume_flow</B></P>
     863                </TD>
     864                <TD WIDTH=45>
     865                        <P>L</P>
     866                </TD>
     867                <TD WIDTH=159>
     868                        <P><I>.F.</I></P>
     869                </TD>
     870                <TD WIDTH=1280>
     871                        <P>Conservation of volume flow in x- and
     872                        y-direction.<BR><BR><B>conserve_volume_flow</B> = <I>.T.</I>
     873                        guarantees that the volume flow through the xz- and
     874                        yz-cross-sections of the total model domain remains constant
     875                        throughout the run depending on the chosen
     876                        <A HREF="#conserve_volume_flow_mode">conserve_volume_flow_mode</A>.<BR><BR>Note
     877                        that&nbsp;<B>conserve_volume_flow</B> = <I>.T.</I> requires
     878                        <A HREF="#dp_external">dp_external</A> = <I>.F.</I> .</P>
     879                </TD>
     880        </TR>
     881        <TR>
     882                <TD WIDTH=126>
     883                        <P><A NAME="conserve_volume_flow_mode"></A><B>conserve_volume_flow_mode</B></P>
     884                </TD>
     885                <TD WIDTH=45>
     886                        <P>C * 16</P>
     887                </TD>
     888                <TD WIDTH=159>
     889                        <P><I>'default'</I></P>
     890                </TD>
     891                <TD WIDTH=1280>
     892                        <P>Modus of volume flow conservation.<BR><BR>The following values
     893                        are allowed:</P>
     894                        <P STYLE="font-style: normal"><I>'default'</I>
     895                        </P>
     896                        <UL>
     897                                <P>Per default, PALM uses&nbsp;<I>'initial_profiles'</I> for
     898                                cyclic lateral boundary conditions (<A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> =
     899                                <I>'cyclic'</I> and <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A> = <I>'cyclic'</I>)
     900                                and&nbsp;<I>'inflow_profile'</I> for non-cyclic lateral boundary
     901                                conditions (<A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> /= <I>'cyclic'</I> or
     902                                <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A> /= <I>'cyclic'</I>).</P>
     903                        </UL>
     904                        <P><I>'initial_profiles' </I>
     905                        </P>
     906                        <UL>
     907                                <P>The target volume flow&nbsp;is calculated at t=0 from the
     908                                initial profiles of u and v.&nbsp;This setting is only allowed
     909                                for&nbsp;cyclic lateral boundary conditions (<A HREF="#bc_lr">bc_lr</A>
     910                                = <I>'cyclic'</I> and <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A> = <I>'cyclic'</I>).</P>
     911                        </UL>
     912                        <P STYLE="font-style: normal"><I>'inflow_profile'</I>
     913                        </P>
     914                        <UL>
     915                                <P>The target volume flow&nbsp;is&nbsp;calculated at every
     916                                timestep from the inflow profile of&nbsp;u or v, respectively.
     917                                This setting&nbsp;is only allowed for&nbsp;non-cyclic lateral
     918                                boundary conditions (<A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> /= <I>'cyclic'</I>
     919                                or <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A> /= <I>'cyclic'</I>).</P>
     920                        </UL>
     921                        <P><I>'bulk_velocity' </I>
     922                        </P>
     923                        <UL>
     924                                <P>The target volume flow is calculated from a predefined bulk
     925                                velocity (see <A HREF="#u_bulk">u_bulk</A> and <A HREF="#v_bulk">v_bulk</A>).
     926                                This setting is only allowed for&nbsp;cyclic lateral boundary
     927                                conditions (<A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> = <I>'cyclic'</I> and
     928                                <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A> = <I>'cyclic'</I>).</P>
     929                        </UL>
     930                        <P>Note that&nbsp;<B>conserve_volume_flow_mode</B> only comes into
     931                        effect if <A HREF="#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</A>
     932                        = <I>.T. .</I>
     933                        </P>
     934                </TD>
     935        </TR>
     936        <TR>
     937                <TD WIDTH=126>
     938                        <P><A NAME="coupling_start_time"></A><B>coupling_start_time</B></P>
     939                </TD>
     940                <TD WIDTH=45>
     941                        <P>R</P>
     942                </TD>
     943                <TD WIDTH=159>
     944                        <P><I>0.0</I></P>
     945                </TD>
     946                <TD WIDTH=1280>
     947                        <P>Simulation time of precursor run.</P>
     948                        <P>Sets the time period a precursor run shall run uncoupled. This
     949                        parameter is used to set up the precursor run control for
     950                        atmosphere-ocean-<A HREF="chapter_3.8.html">coupled runs</A>. It
     951                        has to be set individually to the atmospheric / oceanic precursor
     952                        run. The time in the data output will show negative values during
     953                        the precursor run. See <A HREF="../misc/precursor_run_control.pdf">documentation</A>
     954                        for further information.</P>
     955                </TD>
     956        </TR>
     957        <TR>
     958                <TD WIDTH=126>
     959                        <P><A NAME="cthf"></A><B>cthf</B></P>
     960                </TD>
     961                <TD WIDTH=45>
     962                        <P>R</P>
     963                </TD>
     964                <TD WIDTH=159>
     965                        <P><I>0.0</I></P>
     966                </TD>
     967                <TD WIDTH=1280>
     968                        <P>Average heat flux that is prescribed at the top of the plant
     969                        canopy.<BR><BR>If <A HREF="#plant_canopy">plant_canopy</A> is set
     970                        <I>.T.</I>, the user can prescribe a heat flux at the top of the
     971                        plant canopy.<BR>It is assumed that solar radiation penetrates the
     972                        canopy and warms the foliage which, in turn, warms the air in
     973                        contact with it. <BR>Note: Instead of using the value prescribed
     974                        by <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A>, the near
     975                        surface heat flux is determined from an exponential function that
     976                        is dependent on the cumulative leaf_area_index (Shaw and Schumann
     977                        (1992, Boundary Layer Meteorol., 61, 47-64)).</P>
     978                </TD>
     979        </TR>
     980        <TR>
     981                <TD WIDTH=126>
     982                        <P><A NAME="cut_spline_overshoot"></A><B>cut_spline_overshoot</B></P>
     983                </TD>
     984                <TD WIDTH=45>
     985                        <P>L</P>
     986                </TD>
     987                <TD WIDTH=159>
     988                        <P><I>.T.</I></P>
     989                </TD>
     990                <TD WIDTH=1280>
     991                        <P>Cuts off of so-called overshoots, which can occur with the
     992                        upstream-spline scheme.&nbsp;
     993                        </P>
     994                        <P><FONT COLOR="#000000">The cubic splines tend to overshoot in
     995                        case of discontinuous changes of variables between neighbouring
     996                        grid points.</FONT><FONT COLOR="#ff0000"> </FONT><FONT COLOR="#000000">This
     997                        may lead to errors in calculating the advection tendency.</FONT>
     998                        Choice of <B>cut_spline_overshoot</B> = <I>.TRUE.</I> (switched on
     999                        by default) allows variable values not to exceed an interval
     1000                        defined by the respective adjacent grid points. This interval can
     1001                        be adjusted seperately for every prognostic variable (see
     1002                        initialization parameters <A HREF="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</A>,
     1003                        <A HREF="#overshoot_limit_pt">overshoot_limit_pt</A>,
     1004                        <A HREF="#overshoot_limit_u">overshoot_limit_u</A>, etc.). This
     1005                        might be necessary in case that the default interval has a
     1006                        non-tolerable effect on the model results.&nbsp;
     1007                        </P>
     1008                        <P>Overshoots may also be removed using the parameters
     1009                        <A HREF="#ups_limit_e">ups_limit_e</A>, <A HREF="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</A>,
     1010                        etc. as well as by applying a long-filter (see
     1011                        <A HREF="#long_filter_factor">long_filter_factor</A>).</P>
     1012                </TD>
     1013        </TR>
     1014        <TR>
     1015                <TD WIDTH=126>
     1016                        <P><A NAME="damp_level_1d"></A><B>damp_level_1d</B></P>
     1017                </TD>
     1018                <TD WIDTH=45>
     1019                        <P>R</P>
     1020                </TD>
     1021                <TD WIDTH=159>
     1022                        <P><I>zu(nz+1)</I></P>
     1023                </TD>
     1024                <TD WIDTH=1280>
     1025                        <P>Height where the damping layer begins in the 1d-model (in m).&nbsp;
     1026                                                </P>
     1027                        <P>This parameter is used to switch on a damping layer for the
     1028                        1d-model, which is generally needed for the damping of inertia
     1029                        oscillations. Damping is done by gradually increasing the value of
     1030                        the eddy diffusivities about 10% per vertical grid level (starting
     1031                        with the value at the height given by <B>damp_level_1d</B>, or
     1032                        possibly from the next grid pint above), i.e. K<SUB>m</SUB>(k+1) =
     1033                        1.1 * K<SUB>m</SUB>(k). The values of K<SUB>m</SUB> are limited to
     1034                        10 m**2/s at maximum.&nbsp; <BR>This parameter only comes into
     1035                        effect if the 1d-model is switched on for the initialization of
     1036                        the 3d-model using <A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A>
     1037                        = <I>'set_1d-model_profiles'</I>.
     1038                        </P>
     1039                </TD>
     1040        </TR>
     1041        <TR>
     1042                <TD WIDTH=126>
     1043                        <P><A NAME="dissipation_1d"></A><B>dissipation_1d</B></P>
     1044                </TD>
     1045                <TD WIDTH=45>
     1046                        <P>C*20</P>
     1047                </TD>
     1048                <TD WIDTH=159>
     1049                        <P><I>'as_in_3d_</I><BR><I>model'</I></P>
     1050                </TD>
     1051                <TD WIDTH=1280>
     1052                        <P>Calculation method for the energy dissipation term in the TKE
     1053                        equation of the 1d-model.<BR><BR>By default the dissipation is
     1054                        calculated as in the 3d-model using diss = (0.19 + 0.74 * l /
     1055                        l_grid) * e**1.5 / l.<BR><BR>Setting <B>dissipation_1d</B> =
     1056                        <I>'detering'</I> forces the dissipation to be calculated as diss
     1057                        = 0.064 * e**1.5 / l.</P>
     1058                </TD>
     1059        </TR>
     1060        <TR>
     1061                <TD WIDTH=126>
     1062                        <P><A NAME="dp_external"></A><B>dp_external</B></P>
     1063                </TD>
     1064                <TD WIDTH=45>
     1065                        <P>L</P>
     1066                </TD>
     1067                <TD WIDTH=159>
     1068                        <P><I>.F.</I></P>
     1069                </TD>
     1070                <TD WIDTH=1280>
     1071                        <P>External pressure gradient switch.<BR><BR>This parameter is
     1072                        used to switch on/off an external pressure gradient as driving
     1073                        force. The external pressure gradient is controlled by the
     1074                        parameters <A HREF="#dp_smooth">dp_smooth</A>, <A HREF="#dp_level_b">dp_level_b</A>
     1075                        and <A HREF="#dpdxy">dpdxy</A>.<BR><BR>Note that&nbsp;<B>dp_external</B>
     1076                        = <I>.T.</I> requires <A HREF="#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</A>
     1077                        = <I>.F. </I>It is normally recommended to disable the Coriolis
     1078                        force by setting <A HREF="l#omega">omega</A> = 0.0.</P>
     1079                </TD>
     1080        </TR>
     1081        <TR>
     1082                <TD WIDTH=126>
     1083                        <P><A NAME="dp_smooth"></A><B>dp_smooth</B></P>
     1084                </TD>
     1085                <TD WIDTH=45>
     1086                        <P>L</P>
     1087                </TD>
     1088                <TD WIDTH=159>
     1089                        <P><I>.F.</I></P>
     1090                </TD>
     1091                <TD WIDTH=1280>
     1092                        <P>Vertically smooth the external pressure gradient using a
     1093                        sinusoidal smoothing function.<BR><BR>This parameter only applies
     1094                        if <A HREF="#dp_external">dp_external</A> = <I>.T. </I>. It is
     1095                        useful in combination with&nbsp;<A HREF="#dp_level_b">dp_level_b</A>
     1096                        &gt;&gt; 0 to generate a non-accelerated boundary layer well
     1097                        below&nbsp;<A HREF="#dp_level_b">dp_level_b</A>.</P>
     1098                </TD>
     1099        </TR>
     1100        <TR>
     1101                <TD WIDTH=126>
     1102                        <P><A NAME="dp_level_b"></A><B>dp_level_b</B></P>
     1103                </TD>
     1104                <TD WIDTH=45>
     1105                        <P>R</P>
     1106                </TD>
     1107                <TD WIDTH=159>
     1108                        <P><I>0.0</I></P>
     1109                </TD>
     1110                <TD WIDTH=1280>
     1111                        <P><FONT SIZE=3>Lower limit of the vertical range for which the
     1112                        external pressure gradient is applied (</FONT>in <FONT SIZE=3>m).</FONT><BR><BR>This
     1113                        parameter only applies if <A HREF="#dp_external">dp_external</A> =
     1114                        <I>.T. </I><SPAN LANG="en-GB">It must hold the condition zu(0) &lt;=
     1115                        </SPAN><SPAN LANG="en-GB"><B>dp_level_b</B></SPAN> <SPAN LANG="en-GB">&lt;=
     1116                        zu(<A HREF="#nz">nz</A>).&nbsp;</SPAN>It can be used in
     1117                        combination with&nbsp;<A HREF="#dp_smooth">dp_smooth</A> = <I>.T.</I>
     1118                        to generate a non-accelerated boundary layer well below&nbsp;<B>dp_level_b</B>
     1119                        if&nbsp;<B>dp_level_b</B> &gt;&gt; 0.<BR><BR>Note that there is no
     1120                        upper limit of the vertical range because the external pressure
     1121                        gradient is always applied up to the top of the model domain.</P>
     1122                </TD>
     1123        </TR>
     1124        <TR>
     1125                <TD WIDTH=126>
     1126                        <P><A NAME="dpdxy"></A><B>dpdxy</B></P>
     1127                </TD>
     1128                <TD WIDTH=45>
     1129                        <P>R(2)</P>
     1130                </TD>
     1131                <TD WIDTH=159>
     1132                        <P><I>2 * 0.0</I></P>
     1133                </TD>
     1134                <TD WIDTH=1280>
     1135                        <P>Values of the external pressure gradient applied in x- and
     1136                        y-direction, respectively (in Pa/m).<BR><BR>This parameter only
     1137                        applies if <A HREF="#dp_external">dp_external</A> = <I>.T. </I>It
     1138                        sets the pressure gradient values. Negative values mean an
     1139                        acceleration, positive values mean deceleration. For example,
     1140                        <B>dpdxy</B> = -0.0002, 0.0, drives the flow in positive
     1141                        x-direction,
     1142                        </P>
     1143                </TD>
     1144        </TR>
     1145        <TR>
     1146                <TD WIDTH=126>
     1147                        <P><A NAME="drag_coefficient"></A><B>drag_coefficient</B></P>
     1148                </TD>
     1149                <TD WIDTH=45>
     1150                        <P>R</P>
     1151                </TD>
     1152                <TD WIDTH=159>
     1153                        <P><I>0.0</I></P>
     1154                </TD>
     1155                <TD WIDTH=1280>
     1156                        <P>Drag coefficient used in the plant canopy model.<BR><BR>This
     1157                        parameter has to be non-zero, if the parameter <A HREF="#plant_canopy">plant_canopy</A>
     1158                        is set <I>.T.</I>.</P>
     1159                </TD>
     1160        </TR>
     1161        <TR>
     1162                <TD WIDTH=126>
     1163                        <P><A NAME="dt"></A><B>dt</B></P>
     1164                </TD>
     1165                <TD WIDTH=45>
     1166                        <P>R</P>
     1167                </TD>
     1168                <TD WIDTH=159>
     1169                        <P><I>variable</I></P>
     1170                </TD>
     1171                <TD WIDTH=1280>
     1172                        <P>Time step for the 3d-model (in s).&nbsp;
     1173                        </P>
     1174                        <P>By default, (i.e. if a Runge-Kutta scheme is used, see
     1175                        <A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A>) the value of the
     1176                        time step is calculating after each time step (following the time
     1177                        step criteria) and used for the next step.</P>
     1178                        <P>If the user assigns <B>dt</B> a value, then the time step is
     1179                        fixed to this value throughout the whole run (whether it fulfills
     1180                        the time step criteria or not). However, changes are allowed for
     1181                        restart runs, because <B>dt</B> can also be used as a <A HREF="chapter_4.2.html#dt_laufparameter">run
     1182                        parameter</A>.&nbsp;
     1183                        </P>
     1184                        <P>In case that the calculated time step meets the condition</P>
     1185                        <UL>
     1186                                <P><B>dt</B> &lt; 0.00001 * <A HREF="chapter_4.2.html#dt_max">dt_max</A>
     1187                                (with dt_max = 20.0)</P>
     1188                        </UL>
     1189                        <P>the simulation will be aborted. Such situations usually arise
     1190                        in case of any numerical problem / instability which causes a
     1191                        non-realistic increase of the wind speed.&nbsp;
     1192                        </P>
     1193                        <P>A small time step due to a large mean horizontal windspeed
     1194                        speed may be enlarged by using a coordinate transformation (see
     1195                        <A HREF="#galilei_transformation">galilei_transformation</A>), in
     1196                        order to spare CPU time.</P>
     1197                        <P>If the leapfrog timestep scheme is used (see <A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A>)
     1198                        a temporary time step value dt_new is calculated first, with
     1199                        dt_new = <A HREF="chapter_4.2.html#fcl_factor">cfl_factor</A> *
     1200                        dt_crit where dt_crit is the maximum timestep allowed by the CFL
     1201                        and diffusion condition. Next it is examined whether dt_new
     1202                        exceeds or falls below the value of the previous timestep by at
     1203                        least +5 % / -2%. If it is smaller, <B>dt</B> = dt_new is
     1204                        immediately used for the next timestep. If it is larger, then <B>dt
     1205                        </B>= 1.02 * dt_prev (previous timestep) is used as the new
     1206                        timestep, however the time step is only increased if the last
     1207                        change of the time step is dated back at least 30 iterations. If
     1208                        dt_new is located in the interval mentioned above, then dt does
     1209                        not change at all. By doing so, permanent time step changes as
     1210                        well as large sudden changes (increases) in the time step are
     1211                        avoided.</P>
     1212                </TD>
     1213        </TR>
     1214        <TR>
     1215                <TD WIDTH=126>
     1216                        <P><A NAME="dt_pr_1d"></A><B>dt_pr_1d</B></P>
     1217                </TD>
     1218                <TD WIDTH=45>
     1219                        <P>R</P>
     1220                </TD>
     1221                <TD WIDTH=159>
     1222                        <P><I>9999999.9</I></P>
     1223                </TD>
     1224                <TD WIDTH=1280>
     1225                        <P>Temporal interval of vertical profile output of the 1D-model
     1226                        (in s).&nbsp;
     1227                        </P>
     1228                        <P>Data are written in ASCII format to file <A HREF="chapter_3.4.html#LIST_PROFIL_1D">LIST_PROFIL_1D</A>.
     1229                        This parameter is only in effect if the 1d-model has been switched
     1230                        on for the initialization of the 3d-model with
     1231                        <A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A> =
     1232                        <I>'set_1d-model_profiles'</I>.</P>
     1233                </TD>
     1234        </TR>
     1235        <TR>
     1236                <TD WIDTH=126>
     1237                        <P><A NAME="dt_run_control_1d"></A><B>dt_run_control_1d</B></P>
     1238                </TD>
     1239                <TD WIDTH=45>
     1240                        <P>R</P>
     1241                </TD>
     1242                <TD WIDTH=159>
     1243                        <P><I>60.0</I></P>
     1244                </TD>
     1245                <TD WIDTH=1280>
     1246                        <P>Temporal interval of runtime control output of the 1d-model (in
     1247                        s).&nbsp;
     1248                        </P>
     1249                        <P>Data are written in ASCII format to file <A HREF="chapter_3.4.html#RUN_CONTROL">RUN_CONTROL</A>.
     1250                        This parameter is only in effect if the 1d-model is switched on
     1251                        for the initialization of the 3d-model with <A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A>
     1252                        = <I>'set_1d-model_profiles'</I>.</P>
     1253                </TD>
     1254        </TR>
     1255        <TR>
     1256                <TD WIDTH=126>
     1257                        <P><A NAME="dx"></A><B>dx</B></P>
     1258                </TD>
     1259                <TD WIDTH=45>
     1260                        <P>R</P>
     1261                </TD>
     1262                <TD WIDTH=159>
     1263                        <P><I>1.0</I></P>
     1264                </TD>
     1265                <TD WIDTH=1280>
     1266                        <P>Horizontal grid spacing along the x-direction (in m).&nbsp;
     1267                        </P>
     1268                        <P>Along x-direction only a constant grid spacing is allowed.</P>
     1269                        <P>For <A HREF="chapter_3.8.html">coupled runs</A> this parameter
     1270                        must be&nbsp;equal in both parameter files <A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN</FONT></A>
     1271                        and&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>.</P>
     1272                </TD>
     1273        </TR>
     1274        <TR>
     1275                <TD WIDTH=126>
     1276                        <P><A NAME="dy"></A><B>dy</B></P>
     1277                </TD>
     1278                <TD WIDTH=45>
     1279                        <P>R</P>
     1280                </TD>
     1281                <TD WIDTH=159>
     1282                        <P><I>1.0</I></P>
     1283                </TD>
     1284                <TD WIDTH=1280>
     1285                        <P>Horizontal grid spacing along the y-direction (in m).&nbsp;
     1286                        </P>
     1287                        <P>Along y-direction only a constant grid spacing is allowed.</P>
     1288                        <P>For <A HREF="chapter_3.8.html">coupled runs</A> this parameter
     1289                        must be&nbsp;equal in both parameter files <A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN</FONT></A>
     1290                        and&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>.</P>
     1291                </TD>
     1292        </TR>
     1293        <TR>
     1294                <TD WIDTH=126>
     1295                        <P><A NAME="dz"></A><B>dz</B></P>
     1296                </TD>
     1297                <TD WIDTH=45>
     1298                        <P>R</P>
     1299                </TD>
     1300                <TD WIDTH=159>
     1301                        <P><BR>
     1302                        </P>
     1303                </TD>
     1304                <TD WIDTH=1280>
     1305                        <P>Vertical grid spacing (in m).&nbsp;
     1306                        </P>
     1307                        <P>This parameter must be assigned by the user, because no default
     1308                        value is given.</P>
     1309                        <P>By default, the model uses constant grid spacing along
     1310                        z-direction, but it can be stretched using the parameters
     1311                        <A HREF="#dz_stretch_level">dz_stretch_level</A> and
     1312                        <A HREF="#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</A>. In case of
     1313                        stretching, a maximum allowed grid spacing can be given by <A HREF="#dz_max">dz_max</A>.</P>
     1314                        <P>Assuming a constant <B>dz</B>, the scalar levels (zu) are
     1315                        calculated directly by:&nbsp;
     1316                        </P>
     1317                        <UL>
     1318                                <P>zu(0) = - dz * 0.5&nbsp; <BR>zu(1) = dz * 0.5</P>
     1319                        </UL>
     1320                        <P>The w-levels lie half between them:&nbsp;
     1321                        </P>
     1322                        <UL>
     1323                                <P>zw(k) = ( zu(k) + zu(k+1) ) * 0.5</P>
     1324                        </UL>
     1325                </TD>
     1326        </TR>
     1327        <TR>
     1328                <TD WIDTH=126>
     1329                        <P><A NAME="dz_max"></A><B>dz_max</B></P>
     1330                </TD>
     1331                <TD WIDTH=45>
     1332                        <P>R</P>
     1333                </TD>
     1334                <TD WIDTH=159>
     1335                        <P><I>9999999.9</I></P>
     1336                </TD>
     1337                <TD WIDTH=1280>
     1338                        <P>Allowed maximum vertical grid spacing (in m).<BR><BR>If the
     1339                        vertical grid is stretched (see <A HREF="#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</A>
     1340                        and <A HREF="#dz_stretch_level">dz_stretch_level</A>), <B>dz_max</B>
     1341                        can be used to limit the vertical grid spacing.</P>
     1342                </TD>
     1343        </TR>
     1344        <TR>
     1345                <TD WIDTH=126>
     1346                        <P><A NAME="dz_stretch_factor"></A><B>dz_stretch_factor</B></P>
     1347                </TD>
     1348                <TD WIDTH=45>
     1349                        <P>R</P>
     1350                </TD>
     1351                <TD WIDTH=159>
     1352                        <P><I>1.08</I></P>
     1353                </TD>
     1354                <TD WIDTH=1280>
     1355                        <P>Stretch factor for a vertically stretched grid (see
     1356                        <A HREF="#dz_stretch_level">dz_stretch_level</A>).&nbsp;
     1357                        </P>
     1358                        <P>The stretch factor should not exceed a value of approx. 1.10 -
     1359                        1.12, otherwise the discretization errors due to the stretched
     1360                        grid not negligible any more. (refer Kalnay de Rivas)</P>
     1361                </TD>
     1362        </TR>
     1363        <TR>
     1364                <TD WIDTH=126>
     1365                        <P><A NAME="dz_stretch_level"></A><B>dz_stretch_level</B></P>
     1366                </TD>
     1367                <TD WIDTH=45>
     1368                        <P>R</P>
     1369                </TD>
     1370                <TD WIDTH=159>
     1371                        <P><I>100000.0</I></P>
     1372                </TD>
     1373                <TD WIDTH=1280>
     1374                        <P>Height level above/below which the grid is to be stretched
     1375                        vertically (in m).&nbsp;
     1376                        </P>
     1377                        <P>For <A HREF="#ocean">ocean</A> = .F., <B>dz_stretch_level </B>is
     1378                        the height level (in m)&nbsp;<B>above </B>which the grid is to be
     1379                        stretched vertically. The vertical grid spacings <A HREF="#dz">dz</A>
     1380                        above this level are calculated as&nbsp;
     1381                        </P>
     1382                        <UL>
     1383                                <P><B>dz</B>(k+1) = <B>dz</B>(k) * <A HREF="#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</A></P>
     1384                        </UL>
     1385                        <P>and used as spacings for the scalar levels (zu). The w-levels
     1386                        are then defined as:&nbsp;
     1387                        </P>
     1388                        <UL>
     1389                                <P>zw(k) = ( zu(k) + zu(k+1) ) * 0.5.
     1390                                </P>
     1391                        </UL>
     1392                        <P>For <A HREF="#ocean">ocean</A> = .T., <B>dz_stretch_level </B>is
     1393                        the height level (in m, negative) <B>below</B> which the grid is
     1394                        to be stretched vertically. The vertical grid spacings <A HREF="#dz">dz</A>
     1395                        below this level are calculated correspondingly as
     1396                        </P>
     1397                        <UL>
     1398                                <P><B>dz</B>(k-1) = <B>dz</B>(k) * <A HREF="#dz_stretch_factor">dz_stretch_factor</A>.</P>
     1399                        </UL>
     1400                </TD>
     1401        </TR>
     1402        <TR>
     1403                <TD WIDTH=126>
     1404                        <P><A NAME="e_init"></A><B>e_init</B></P>
     1405                </TD>
     1406                <TD WIDTH=45>
     1407                        <P>R</P>
     1408                </TD>
     1409                <TD WIDTH=159>
     1410                        <P><I>0.0</I></P>
     1411                </TD>
     1412                <TD WIDTH=1280>
     1413                        <P>Initial subgrid-scale TKE in m<SUP>2</SUP>s<SUP>-2</SUP>.<BR><BR>This
     1414                        option prescribes an initial&nbsp;subgrid-scale TKE from which the
     1415                        initial diffusion coefficients K<SUB>m</SUB> and K<SUB>h</SUB>
     1416                        will be calculated if <B>e_init</B> is positive. This option only
     1417                        has an effect if&nbsp;<A HREF="#km_constant">km_constant</A> is
     1418                        not set.</P>
     1419                </TD>
     1420        </TR>
     1421        <TR>
     1422                <TD WIDTH=126>
     1423                        <P><A NAME="e_min"></A><B>e_min</B></P>
     1424                </TD>
     1425                <TD WIDTH=45>
     1426                        <P>R</P>
     1427                </TD>
     1428                <TD WIDTH=159>
     1429                        <P><I>0.0</I></P>
     1430                </TD>
     1431                <TD WIDTH=1280>
     1432                        <P>Minimum subgrid-scale TKE in m<SUP>2</SUP>s<SUP>-2</SUP>.<BR><BR>This
     1433                        option&nbsp;adds artificial viscosity to the flow by ensuring that
     1434                        the subgrid-scale TKE does not fall below the minimum threshold
     1435                        <B>e_min</B>.</P>
     1436                </TD>
     1437        </TR>
     1438        <TR>
     1439                <TD WIDTH=126>
     1440                        <P><A NAME="end_time_1d"></A><B>end_time_1d</B></P>
     1441                </TD>
     1442                <TD WIDTH=45>
     1443                        <P>R</P>
     1444                </TD>
     1445                <TD WIDTH=159>
     1446                        <P><I>864000.0</I></P>
     1447                </TD>
     1448                <TD WIDTH=1280>
     1449                        <P>Time to be simulated for the 1d-model (in s).&nbsp;
     1450                        </P>
     1451                        <P>The default value corresponds to a simulated time of 10 days.
     1452                        Usually, after such a period the inertia oscillations have
     1453                        completely decayed and the solution of the 1d-model can be
     1454                        regarded as stationary (see <A HREF="#damp_level_1d">damp_level_1d</A>).
     1455                        This parameter is only in effect if the 1d-model is switched on
     1456                        for the initialization of the 3d-model with <A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A>
     1457                        = <I>'set_1d-model_profiles'</I>.</P>
     1458                </TD>
     1459        </TR>
     1460        <TR>
     1461                <TD WIDTH=126>
     1462                        <P><A NAME="fft_method"></A><B>fft_method</B></P>
     1463                </TD>
     1464                <TD WIDTH=45>
     1465                        <P>C * 20</P>
     1466                </TD>
     1467                <TD WIDTH=159>
     1468                        <P><I>'system-</I><BR><I>specific'</I></P>
     1469                </TD>
     1470                <TD WIDTH=1280>
     1471                        <P>FFT-method to be used.</P>
     1472                        <P><BR>The fast fourier transformation (FFT) is used for solving
     1473                        the perturbation pressure equation with a direct method (see
     1474                        <A HREF="chapter_4.2.html#psolver">psolver</A>) and for
     1475                        calculating power spectra (see optional software packages, section
     1476                        <A HREF="chapter_4.2.html#spectra_package">4.2</A>).</P>
     1477                        <P><BR>By default, system-specific, optimized routines from
     1478                        external vendor libraries are used. However, these are available
     1479                        only on certain computers and there are more or less severe
     1480                        restrictions concerning the number of gridpoints to be used with
     1481                        them.</P>
     1482                        <P>There are two other PALM internal methods available on every
     1483                        machine (their respective source code is part of the PALM source
     1484                        code):</P>
     1485                        <P>1.: The <B>Temperton</B>-method from Clive Temperton (ECWMF)
     1486                        which is computationally very fast and switched on with <B>fft_method</B>
     1487                        = <I>'temperton-algorithm'</I>. The number of horizontal
     1488                        gridpoints (nx+1, ny+1) to be used with this method must be
     1489                        composed of prime factors 2, 3 and 5.</P>
     1490                        <P>2.: The <B>Singleton</B>-method which is very slow but has no
     1491                        restrictions concerning the number of gridpoints to be used with,
     1492                        switched on with <B>fft_method</B> = <I>'singleton-algorithm'</I>.
     1493                                                </P>
     1494                </TD>
     1495        </TR>
     1496        <TR>
     1497                <TD WIDTH=126>
     1498                        <P><A NAME="galilei_transformation"></A><B>galilei_transformation</B></P>
     1499                </TD>
     1500                <TD WIDTH=45>
     1501                        <P>L</P>
     1502                </TD>
     1503                <TD WIDTH=159>
     1504                        <P><I>.F.</I></P>
     1505                </TD>
     1506                <TD WIDTH=1280>
     1507                        <P>Application of a Galilei-transformation to the coordinate
     1508                        system of the model.</P>
     1509                        <P>With <B>galilei_transformation</B> = <I>.T.,</I> a so-called
     1510                        Galilei-transformation is switched on which ensures that the
     1511                        coordinate system of the model is moved along with the
     1512                        geostrophical wind. Alternatively, the model domain can be moved
     1513                        along with the averaged horizontal wind (see
     1514                        <A HREF="#use_ug_for_galilei_tr">use_ug_for_galilei_tr</A>, this
     1515                        can and will naturally change in time). With this method,
     1516                        numerical inaccuracies of the Piascek - Williams - scheme
     1517                        (concerns in particular the momentum advection) are minimized.
     1518                        Beyond that, in the majority of cases the lower relative
     1519                        velocities in the moved system permit a larger time step (<A HREF="#dt">dt</A>).
     1520                        Switching the transformation on is only worthwhile if the
     1521                        geostrophical wind (ug, vg) and the averaged horizontal wind
     1522                        clearly deviate from the value 0. In each case, the distance the
     1523                        coordinate system has been moved is written to the file
     1524                        <A HREF="chapter_3.4.html#RUN_CONTROL">RUN_CONTROL</A>.&nbsp;
     1525                        </P>
     1526                        <P>Non-cyclic lateral boundary conditions (see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A>
     1527                        and <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>), the specification of a gestrophic
     1528                        wind that is not constant with height as well as e.g. stationary
     1529                        inhomogeneities at the bottom boundary do not allow the use of
     1530                        this transformation.</P>
     1531                </TD>
     1532        </TR>
     1533        <TR>
     1534                <TD WIDTH=126>
     1535                        <P><A NAME="grid_matching"></A><B>grid_matching</B></P>
     1536                </TD>
     1537                <TD WIDTH=45>
     1538                        <P>C * 6</P>
     1539                </TD>
     1540                <TD WIDTH=159>
     1541                        <P><I>'strict'</I></P>
     1542                </TD>
     1543                <TD WIDTH=1280>
     1544                        <P>Variable to adjust the subdomain sizes in parallel runs.<BR><BR>For
     1545                        <B>grid_matching</B> = <I>'strict'</I>, the subdomains are forced
     1546                        to have an identical size on all processors. In this case the
     1547                        processor numbers in the respective directions of the virtual
     1548                        processor net must fulfill certain divisor conditions concerning
     1549                        the grid point numbers in the three directions (see <A HREF="#nx">nx</A>,
     1550                        <A HREF="#ny">ny</A> and <A HREF="#nz">nz</A>). Advantage of this
     1551                        method is that all PEs bear the same computational load.<BR><BR>There
     1552                        is no such restriction by default, because then smaller subdomains
     1553                        are allowed on those processors which form the right and/or north
     1554                        boundary of the virtual processor grid. On all other processors
     1555                        the subdomains are of same size. Whether smaller subdomains are
     1556                        actually used, depends on the number of processors and the grid
     1557                        point numbers used. Information about the respective settings are
     1558                        given in file <A HREF="../../../../../../raasch/public_html/PALM_group/home/raasch/public_html/PALM_group/doc/app/chapter_3.4.html#RUN_CONTROL">RUN_CONTROL</A>.<BR><BR>When
     1559                        using a multi-grid method for solving the Poisson equation (see
     1560                        <A HREF="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#psolver">psolver</A>)
     1561                        only <B>grid_matching</B> = <I>'strict'</I> is allowed.<BR><BR><B>Note:</B><BR>In
     1562                        some cases for small processor numbers there may be a very bad
     1563                        load balancing among the processors which may reduce the
     1564                        performance of the code.</P>
     1565                </TD>
     1566        </TR>
     1567        <TR>
     1568                <TD WIDTH=126>
     1569                        <P><A NAME="humidity"></A><B>humidity</B></P>
     1570                </TD>
     1571                <TD WIDTH=45>
     1572                        <P>L</P>
     1573                </TD>
     1574                <TD WIDTH=159>
     1575                        <P><I>.F.</I></P>
     1576                </TD>
     1577                <TD WIDTH=1280>
     1578                        <P>Parameter to switch on the prognostic equation for specific
     1579                        humidity q.</P>
     1580                        <P>The initial vertical profile of q can be set via parameters
     1581                        <A HREF="#q_surface">q_surface</A>, <A HREF="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</A>
     1582                        and <A HREF="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</A>.&nbsp;
     1583                        Boundary conditions can be set via <A HREF="#q_surface_initial_change">q_surface_initial_change</A>
     1584                        and <A HREF="#surface_waterflux">surface_waterflux</A>.</P>
     1585                        <P>If the condensation scheme is switched on (<A HREF="#cloud_physics">cloud_physics</A>
     1586                        = .TRUE.), q becomes the total liquid water content (sum of
     1587                        specific humidity and liquid water content).</P>
     1588                </TD>
     1589        </TR>
     1590        <TR>
     1591                <TD WIDTH=126>
     1592                        <P><A NAME="inflow_damping_height"></A><B>inflow_damping_height</B></P>
     1593                </TD>
     1594                <TD WIDTH=45>
     1595                        <P>R</P>
     1596                </TD>
     1597                <TD WIDTH=159>
     1598                        <P><I>from precursor run</I></P>
     1599                </TD>
     1600                <TD WIDTH=1280>
     1601                        <P>Height below which the turbulence signal is used for turbulence
     1602                        recycling (in m).<BR><BR>In case of a turbulent inflow (see
     1603                        <A HREF="#turbulent_inflow">turbulent_inflow</A>), this parameter
     1604                        defines the vertical thickness of the turbulent layer up to which
     1605                        the turbulence extracted at the recycling plane (see
     1606                        <A HREF="#recycling_width">recycling_width</A>) shall be imposed
     1607                        to the inflow. Above this level the turbulence signal is linearly
     1608                        damped to zero. The transition range within which the signal falls
     1609                        to zero is given by the parameter <A HREF="#inflow_damping_width">inflow_damping_width</A>.<BR><BR>By
     1610                        default, this height is set as the height of the convective
     1611                        boundary layer as calculated from a precursor run. See <A HREF="chapter_3.9.html">chapter
     1612                        3.9</A> about proper settings for getting this CBL height from a
     1613                        precursor run.
     1614                        </P>
     1615                </TD>
     1616        </TR>
     1617        <TR>
     1618                <TD WIDTH=126>
     1619                        <P><A NAME="inflow_damping_width"></A><B>inflow_damping_width</B></P>
     1620                </TD>
     1621                <TD WIDTH=45>
     1622                        <P>R</P>
     1623                </TD>
     1624                <TD WIDTH=159>
     1625                        <P><I>0.1 * <A HREF="#inflow_damping_height">inflow_damping</A></I><A HREF="#inflow_damping_height"><BR><I>_height</I></A></P>
     1626                </TD>
     1627                <TD WIDTH=1280>
     1628                        <P>Transition range within which the turbulance signal is damped
     1629                        to zero (in m).<BR><BR>See <A HREF="#inflow_damping_height">inflow_damping_height</A>
     1630                        for explanation.</P>
     1631                </TD>
     1632        </TR>
     1633        <TR>
     1634                <TD WIDTH=126>
     1635                        <P><A NAME="inflow_disturbance_begin"></A><B>inflow_disturbance_<BR>begin</B></P>
     1636                </TD>
     1637                <TD WIDTH=45>
     1638                        <P>I</P>
     1639                </TD>
     1640                <TD WIDTH=159>
     1641                        <P><I>MIN(10,</I><BR><I>nx/2 or ny/2)</I></P>
     1642                </TD>
     1643                <TD WIDTH=1280>
     1644                        <P>Lower limit of the horizontal range for which random
     1645                        perturbations are to be imposed on the horizontal velocity field
     1646                        (gridpoints).<BR><BR>If non-cyclic lateral boundary conditions are
     1647                        used (see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> or <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>),
     1648                        this parameter gives the gridpoint number (counted horizontally
     1649                        from the inflow)&nbsp; from which on perturbations are imposed on
     1650                        the horizontal velocity field. Perturbations must be switched on
     1651                        with parameter <A HREF="chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</A>.</P>
     1652                </TD>
     1653        </TR>
     1654        <TR>
     1655                <TD WIDTH=126>
     1656                        <P><A NAME="inflow_disturbance_end"></A><B>inflow_disturbance_<BR>end</B></P>
     1657                </TD>
     1658                <TD WIDTH=45>
     1659                        <P>I</P>
     1660                </TD>
     1661                <TD WIDTH=159>
     1662                        <P><I>MIN(100,</I><BR><I>3/4*nx or</I><BR><I>3/4*ny)</I></P>
     1663                </TD>
     1664                <TD WIDTH=1280>
     1665                        <P>Upper limit of the horizontal range for which random
     1666                        perturbations are to be imposed on the horizontal velocity field
     1667                        (gridpoints).<BR><BR>If non-cyclic lateral boundary conditions are
     1668                        used (see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> or <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>),
     1669                        this parameter gives the gridpoint number (counted horizontally
     1670                        from the inflow)&nbsp; unto which perturbations are imposed on the
     1671                        horizontal velocity field. Perturbations must be switched on with
     1672                        parameter <A HREF="chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</A>.</P>
     1673                </TD>
     1674        </TR>
     1675        <TR>
     1676                <TD WIDTH=126>
     1677                        <P><A NAME="initializing_actions"></A><B>initializing_actions</B></P>
     1678                </TD>
     1679                <TD WIDTH=45>
     1680                        <P>C * 100</P>
     1681                </TD>
     1682                <TD WIDTH=159>
     1683                        <P><BR>
     1684                        </P>
     1685                </TD>
     1686                <TD WIDTH=1280>
     1687                        <P STYLE="font-style: normal">Initialization actions to be carried
     1688                        out.&nbsp;
     1689                        </P>
     1690                        <P STYLE="font-style: normal">This parameter does not have a
     1691                        default value and therefore must be assigned with each model run.
     1692                        For restart runs <B>initializing_actions</B> = <I>'read_restart_data'</I>
     1693                        must be set. For the initial run of a job chain the following
     1694                        values are allowed:&nbsp;
     1695                        </P>
     1696                        <P STYLE="font-style: normal"><I>'set_constant_profiles'</I>
     1697                        </P>
     1698                        <UL>
     1699                                <P>A horizontal wind profile consisting of linear sections (see
     1700                                <A HREF="#ug_surface">ug_surface</A>, <A HREF="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</A>,
     1701                                <A HREF="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</A>
     1702                                and <A HREF="#vg_surface">vg_surface</A>, <A HREF="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</A>,
     1703                                <A HREF="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</A>,
     1704                                respectively) as well as a vertical temperature (humidity)
     1705                                profile consisting of linear sections (see <A HREF="#pt_surface">pt_surface</A>,
     1706                                <A HREF="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</A>,
     1707                                <A HREF="#q_surface">q_surface</A> and <A HREF="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</A>)
     1708                                are assumed as initial profiles. The subgrid-scale TKE is set to
     1709                                0 but K<SUB>m</SUB> and K<SUB>h</SUB> are set to very small
     1710                                values because otherwise no TKE would be generated.</P>
     1711                        </UL>
     1712                        <P><I>'set_1d-model_profiles' </I>
     1713                        </P>
     1714                        <UL>
     1715                                <P>The arrays of the 3d-model are initialized with the
     1716                                (stationary) solution of the 1d-model. These are the variables e,
     1717                                kh, km, u, v and with Prandtl layer switched on rif, us, usws,
     1718                                vsws. The temperature (humidity) profile consisting of linear
     1719                                sections is set as for 'set_constant_profiles' and assumed as
     1720                                constant in time within the 1d-model. For steering of the
     1721                                1d-model a set of parameters with suffix &quot;_1d&quot; (e.g.
     1722                                <A HREF="#end_time_1d">end_time_1d</A>, <A HREF="#damp_level_1d">damp_level_1d</A>)
     1723                                is available.</P>
     1724                        </UL>
     1725                        <P><I>'by_user'</I></P>
     1726                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">The initialization of the arrays of
     1727                        the 3d-model is under complete control of the user and has to be
     1728                        done in routine <A HREF="chapter_3.5.1.html#user_init_3d_model">user_init_3d_model</A>
     1729                        of the user-interface.</P>
     1730                        <P><I>'initialize_vortex'</I>
     1731                        </P>
     1732                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">The initial velocity field of the
     1733                        3d-model corresponds to a Rankine-vortex with vertical axis. This
     1734                        setting may be used to test advection schemes. Free-slip boundary
     1735                        conditions for u and v (see <A HREF="#bc_uv_b">bc_uv_b</A>,
     1736                        <A HREF="#bc_uv_t">bc_uv_t</A>) are necessary. In order not to
     1737                        distort the vortex, an initial horizontal wind profile constant
     1738                        with height is necessary (to be set by <B>initializing_actions</B>
     1739                        = <I>'set_constant_profiles'</I>) and some other conditions have
     1740                        to be met (neutral stratification, diffusion must be switched off,
     1741                        see <A HREF="#km_constant">km_constant</A>). The center of the
     1742                        vortex is located at jc = (nx+1)/2. It extends from k = 0 to k =
     1743                        nz+1. Its radius is 8 * <A HREF="#dx">dx</A> and the exponentially
     1744                        decaying part ranges to 32 * <A HREF="#dx">dx</A> (see
     1745                        init_rankine.f90).
     1746                        </P>
     1747                        <P><I>'initialize_ptanom'</I>
     1748                        </P>
     1749                        <UL>
     1750                                <P>A 2d-Gauss-like shape disturbance (x,y) is added to the
     1751                                initial temperature field with radius 10.0 * <A HREF="#dx">dx</A>
     1752                                and center at jc = (nx+1)/2. This may be used for tests of scalar
     1753                                advection schemes (see <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A>).
     1754                                Such tests require a horizontal wind profile constant with hight
     1755                                and diffusion switched off (see <I>'initialize_vortex'</I>).
     1756                                Additionally, the buoyancy term must be switched of in the
     1757                                equation of motion&nbsp; for w (this requires the user to comment
     1758                                out the call of <FONT FACE="monospace">buoyancy</FONT> in the
     1759                                source code of <FONT FACE="monospace">prognostic_equations.f90</FONT>).</P>
     1760                        </UL>
     1761                        <P><I>'cyclic_fill'</I></P>
     1762                        <P STYLE="margin-left: 0.42in"><SPAN STYLE="font-style: normal">Here,
     1763                        3d-data from a precursor run are read by the initial (main) run.
     1764                        The precursor run is allowed to have a smaller domain along x and
     1765                        y compared with the main run. Also, different numbers of
     1766                        processors can be used for these two runs. Limitations are that
     1767                        the precursor run must use cyclic horizontal boundary conditions
     1768                        and that the number of vertical grid points, <A HREF="#nz">nz</A>,
     1769                        must be same for the precursor run and the main run. If the total
     1770                        domain of the main run is larger than that of the precursor run,
     1771                        the domain is filled by cyclic repetition&nbsp;of the (cyclic)
     1772                        precursor data. This initialization method is recommended if a
     1773                        turbulent inflow is used (see <A HREF="#turbulent_inflow">turbulent_inflow</A>).
     1774                        3d-data must be made available to the run by activating an
     1775                        appropriate file connection statement for local file BININ. See
     1776                        <A HREF="chapter_3.9.html">chapter 3.9</A> for more details, where
     1777                        usage of a turbulent inflow is explained. </SPAN>
     1778                        </P>
     1779                        <P STYLE="font-style: normal">Values may be combined, e.g.
     1780                        <B>initializing_actions</B> = <I>'set_constant_profiles
     1781                        initialize_vortex'</I>, but the values of <I>'set_constant_profiles'</I>,
     1782                        <I>'set_1d-model_profiles'</I> , and <I>'by_user'</I> must not be
     1783                        given at the same time.</P>
     1784                </TD>
     1785        </TR>
     1786        <TR>
     1787                <TD WIDTH=126>
     1788                        <P><A NAME="km_constant"></A><B>km_constant</B></P>
     1789                </TD>
     1790                <TD WIDTH=45>
     1791                        <P>R</P>
     1792                </TD>
     1793                <TD WIDTH=159>
     1794                        <P><I>variable<BR>(computed from TKE)</I></P>
     1795                </TD>
     1796                <TD WIDTH=1280>
     1797                        <P>Constant eddy diffusivities are used (laminar simulations).&nbsp;
     1798                                                </P>
     1799                        <P>If this parameter is specified, both in the 1d and in the
     1800                        3d-model constant values for the eddy diffusivities are used in
     1801                        space and time with K<SUB>m</SUB> = <B>km_constant</B> and K<SUB>h</SUB>
     1802                        = K<SUB>m</SUB> / <A HREF="chapter_4.2.html#prandtl_number">prandtl_number</A>.
     1803                        The prognostic equation for the subgrid-scale TKE is switched off.
     1804                        Constant eddy diffusivities are only allowed with the Prandtl
     1805                        layer (<A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>) switched off.</P>
     1806                </TD>
     1807        </TR>
     1808        <TR>
     1809                <TD WIDTH=126>
     1810                        <P><A NAME="km_damp_max"></A><B>km_damp_max</B></P>
     1811                </TD>
     1812                <TD WIDTH=45>
     1813                        <P>R</P>
     1814                </TD>
     1815                <TD WIDTH=159>
     1816                        <P><I>0.5*(dx or dy)</I></P>
     1817                </TD>
     1818                <TD WIDTH=1280>
     1819                        <P>Maximum diffusivity used for filtering the velocity field in
     1820                        the vicinity of the outflow (in m<SUP>2</SUP>/s).<BR><BR>When
     1821                        using non-cyclic lateral boundaries (see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A>
     1822                        or <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>), a smoothing has to be applied to
     1823                        the velocity field in the vicinity of the outflow in order to
     1824                        suppress any reflections of outgoing disturbances. Smoothing is
     1825                        done by increasing the eddy diffusivity along the horizontal
     1826                        direction which is perpendicular to the outflow boundary. Only
     1827                        velocity components parallel to the outflow boundary are filtered
     1828                        (e.g. v and w, if the outflow is along x). Damping is applied from
     1829                        the bottom to the top of the domain.<BR><BR>The horizontal range
     1830                        of the smoothing is controlled by <A HREF="#outflow_damping_width">outflow_damping_width</A>
     1831                        which defines the number of gridpoints (counted from the outflow
     1832                        boundary) from where on the smoothing is applied. Starting from
     1833                        that point, the eddy diffusivity is linearly increased (from zero
     1834                        to its maximum value given by <B>km_damp_max</B>) until half of
     1835                        the damping range width, from where it remains constant up to the
     1836                        outflow boundary. If at a certain grid point the eddy diffusivity
     1837                        calculated from the flow field is larger than as described above,
     1838                        it is used instead.<BR><BR>The default value of <B>km_damp_max</B>
     1839                        has been empirically proven to be sufficient.</P>
     1840                </TD>
     1841        </TR>
     1842        <TR>
     1843                <TD WIDTH=126>
     1844                        <P><A NAME="lad_surface"></A><B>lad_surface</B></P>
     1845                </TD>
     1846                <TD WIDTH=45>
     1847                        <P>R</P>
     1848                </TD>
     1849                <TD WIDTH=159>
     1850                        <P><I>0.0</I></P>
     1851                </TD>
     1852                <TD WIDTH=1280>
     1853                        <P>Surface value of the leaf area density (in m<SUP>2</SUP>/m<SUP>3</SUP>).<BR><BR>This
     1854                        parameter assigns the value of the leaf area density <B>lad</B> at
     1855                        the surface (k=0)<B>.</B> Starting from this value, the leaf area
     1856                        density profile is constructed with <A HREF="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</A>
     1857                        and <A HREF="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level
     1858                        </A>.</P>
     1859                </TD>
     1860        </TR>
     1861        <TR>
     1862                <TD WIDTH=126>
     1863                        <P><A NAME="lad_vertical_gradient"></A><B>lad_vertical_gradient</B></P>
     1864                </TD>
     1865                <TD WIDTH=45>
     1866                        <P>R (10)</P>
     1867                </TD>
     1868                <TD WIDTH=159>
     1869                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     1870                </TD>
     1871                <TD WIDTH=1280>
     1872                        <P>Gradient(s) of the leaf area density (in&nbsp;m<SUP>2</SUP>/m<SUP>4</SUP>).</P>
     1873                        <P>This leaf area density gradient holds starting from the height&nbsp;
     1874                        level defined by <A HREF="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</A>
     1875                        (precisely: for all uv levels k where zu(k) &gt;
     1876                        lad_vertical_gradient_level, lad(k) is set: lad(k) = lad(k-1) +
     1877                        dzu(k) * <B>lad_vertical_gradient</B>) up to the level defined by
     1878                        <A HREF="#pch_index">pch_index</A>. Above that level lad(k) will
     1879                        automatically set to 0.0. A total of 10 different gradients for 11
     1880                        height intervals (10 intervals if <A HREF="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</A>(1)
     1881                        = <I>0.0</I>) can be assigned. The leaf area density at the
     1882                        surface is assigned via <A HREF="#lad_surface">lad_surface</A>.&nbsp;
     1883                                                </P>
     1884                </TD>
     1885        </TR>
     1886        <TR>
     1887                <TD WIDTH=126>
     1888                        <P><A NAME="lad_vertical_gradient_level"></A><B>lad_vertical_gradient_level</B></P>
     1889                </TD>
     1890                <TD WIDTH=45>
     1891                        <P>R (10)</P>
     1892                </TD>
     1893                <TD WIDTH=159>
     1894                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     1895                </TD>
     1896                <TD WIDTH=1280>
     1897                        <P>Height level from which on the&nbsp;gradient of the leaf area
     1898                        density defined by <A HREF="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</A>
     1899                        is effective (in m).<BR><BR>The height levels have to be assigned
     1900                        in ascending order. The default values result in a leaf area
     1901                        density that is constant with height uup to the top of the plant
     1902                        canopy layer defined by <A HREF="#pch_index">pch_index</A>. For
     1903                        the piecewise construction of temperature profiles see
     1904                        <A HREF="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</A>.</P>
     1905                </TD>
     1906        </TR>
     1907        <TR>
     1908                <TD WIDTH=126>
     1909                        <P><A NAME="leaf_surface_concentration"></A><B>leaf_surface_concentration</B></P>
     1910                </TD>
     1911                <TD WIDTH=45>
     1912                        <P>R</P>
     1913                </TD>
     1914                <TD WIDTH=159>
     1915                        <P><I>0.0</I></P>
     1916                </TD>
     1917                <TD WIDTH=1280>
     1918                        <P>Concentration of a passive scalar at the surface of a leaf (in
     1919                        K m/s).<BR><BR>This parameter is only of importance in cases in
     1920                        that both, <A HREF="#plant_canopy">plant_canopy</A> and
     1921                        <A HREF="#passive_scalar">passive_scalar</A>, are set <I>.T.</I>.
     1922                        The value of the concentration of a passive scalar at the surface
     1923                        of a leaf is required for the parametrisation of the sources and
     1924                        sinks of scalar concentration due to the canopy.</P>
     1925                </TD>
     1926        </TR>
     1927        <TR>
     1928                <TD WIDTH=126>
     1929                        <P><A NAME="long_filter_factor"></A><B>long_filter_factor</B></P>
     1930                </TD>
     1931                <TD WIDTH=45>
     1932                        <P>R</P>
     1933                </TD>
     1934                <TD WIDTH=159>
     1935                        <P><I>0.0</I></P>
     1936                </TD>
     1937                <TD WIDTH=1280>
     1938                        <P>Filter factor for the so-called Long-filter.</P>
     1939                        <P><BR>This filter very efficiently eliminates 2-delta-waves
     1940                        sometimes cauesed by the upstream-spline scheme (see Mahrer and
     1941                        Pielke, 1978: Mon. Wea. Rev., 106, 818-830). It works in all three
     1942                        directions in space. A value of <B>long_filter_factor</B> = <I>0.01</I>
     1943                        sufficiently removes the small-scale waves without affecting the
     1944                        longer waves.</P>
     1945                        <P>By default, the filter is switched off (= <I>0.0</I>). It is
     1946                        exclusively applied to the tendencies calculated by the
     1947                        upstream-spline scheme (see <A HREF="#momentum_advec">momentum_advec</A>
     1948                        and <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A>), not to the
     1949                        prognostic variables themselves. At the bottom and top boundary of
     1950                        the model domain the filter effect for vertical 2-delta-waves is
     1951                        reduced. There, the amplitude of these waves is only reduced by
     1952                        approx. 50%, otherwise by nearly 100%.&nbsp; <BR>Filter factors
     1953                        with values &gt; <I>0.01</I> also reduce the amplitudes of waves
     1954                        with wavelengths longer than 2-delta (see the paper by Mahrer and
     1955                        Pielke, quoted above).
     1956                        </P>
     1957                </TD>
     1958        </TR>
     1959        <TR>
     1960                <TD WIDTH=126>
     1961                        <P><A NAME="loop_optimization"></A><B>loop_optimization</B></P>
     1962                </TD>
     1963                <TD WIDTH=45>
     1964                        <P>C*16</P>
     1965                </TD>
     1966                <TD WIDTH=159>
     1967                        <P><I>see right</I></P>
     1968                </TD>
     1969                <TD WIDTH=1280>
     1970                        <P>Method used to optimize loops for solving the prognostic
     1971                        equations .<BR><BR>By default, the optimization method depends on
     1972                        the host on which PALM is running. On machines with vector-type
     1973                        CPUs, single 3d-loops are used to calculate each tendency term of
     1974                        each prognostic equation, while on all other machines, all
     1975                        prognostic equations are solved within one big loop over the two
     1976                        horizontal indices <FONT FACE="Courier New, Courier, monospace">i
     1977                        </FONT>and <FONT FACE="Courier New, Courier, monospace">j </FONT>(giving
     1978                        a good cache uitilization).<BR><BR>The default behaviour can be
     1979                        changed by setting either <B>loop_optimization</B> = <I>'vector'</I>
     1980                        or <B>loop_optimization</B> = <I>'cache'</I>.</P>
     1981                </TD>
     1982        </TR>
     1983        <TR>
     1984                <TD WIDTH=126>
     1985                        <P><A NAME="mixing_length_1d"></A><B>mixing_length_1d</B></P>
     1986                </TD>
     1987                <TD WIDTH=45>
     1988                        <P>C*20</P>
     1989                </TD>
     1990                <TD WIDTH=159>
     1991                        <P><I>'as_in_3d_</I><BR><I>model'</I></P>
     1992                </TD>
     1993                <TD WIDTH=1280>
     1994                        <P>Mixing length used in the 1d-model.<BR><BR>By default the
     1995                        mixing length is calculated as in the 3d-model (i.e. it depends on
     1996                        the grid spacing).<BR><BR>By setting <B>mixing_length_1d</B> =
     1997                        <I>'blackadar'</I>, the so-called Blackadar mixing length is used
     1998                        (l = kappa * z / ( 1 + kappa * z / lambda ) with the limiting
     1999                        value lambda = 2.7E-4 * u_g / f).</P>
     2000                </TD>
     2001        </TR>
     2002        <TR>
     2003                <TD WIDTH=126>
     2004                        <P><A NAME="momentum_advec"></A><B>momentum_advec</B></P>
     2005                </TD>
     2006                <TD WIDTH=45>
     2007                        <P>C * 10</P>
     2008                </TD>
     2009                <TD WIDTH=159>
     2010                        <P><I>'pw-scheme'</I></P>
     2011                </TD>
     2012                <TD WIDTH=1280>
     2013                        <P>Advection scheme to be used for the momentum equations.<BR><BR>The
     2014                        user can choose between the following schemes:<BR>&nbsp;<BR><BR><I>'pw-scheme'</I></P>
     2015                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">The scheme of Piascek and Williams
     2016                        (1970, J. Comp. Phys., 6, 392-405) with central differences in the
     2017                        form C3 is used.<BR>If intermediate Euler-timesteps are carried
     2018                        out in case of <A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A> =
     2019                        <I>'leapfrog+euler'</I> the advection scheme is - for the
     2020                        Euler-timestep - automatically switched to an upstream-scheme.</P>
     2021                        <P><I>'ups-scheme'</I></P>
     2022                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">The upstream-spline scheme is used
     2023                        (see Mahrer and Pielke, 1978: Mon. Wea. Rev., 106, 818-830). In
     2024                        opposite to the Piascek-Williams scheme, this is characterized by
     2025                        much better numerical features (less numerical diffusion, better
     2026                        preservation of flow structures, e.g. vortices), but
     2027                        computationally it is much more expensive. In addition, the use of
     2028                        the Euler-timestep scheme is mandatory (<A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A>
     2029                        = <I>'euler'</I>), i.e. the timestep accuracy is only of first
     2030                        order. For this reason the advection of scalar variables (see
     2031                        <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A>) should then also be
     2032                        carried out with the upstream-spline scheme, because otherwise the
     2033                        scalar variables would be subject to large numerical diffusion due
     2034                        to the upstream scheme.&nbsp;
     2035                        </P>
     2036                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">Since the cubic splines used tend
     2037                        to overshoot under certain circumstances, this effect must be
     2038                        adjusted by suitable filtering and smoothing (see
     2039                        <A HREF="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</A>,
     2040                        <A HREF="#long_filter_factor">long_filter_factor</A>,
     2041                        <A HREF="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</A>, <A HREF="#ups_limit_u">ups_limit_u</A>,
     2042                        <A HREF="#ups_limit_v">ups_limit_v</A>, <A HREF="#ups_limit_w">ups_limit_w</A>).
     2043                        This is always neccessary for runs with stable stratification,
     2044                        even if this stratification appears only in parts of the model
     2045                        domain.</P>
     2046                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">With stable stratification the
     2047                        upstream-spline scheme also produces gravity waves with large
     2048                        amplitude, which must be suitably damped (see
     2049                        <A HREF="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_factor">rayleigh_damping_factor</A>).<BR><BR><B>Important:
     2050                        </B>The&nbsp; upstream-spline scheme is not implemented for
     2051                        humidity and passive scalars (see&nbsp;<A HREF="#humidity">humidity</A>
     2052                        and <A HREF="#passive_scalar">passive_scalar</A>) and requires the
     2053                        use of a 2d-domain-decomposition. The last conditions severely
     2054                        restricts code optimization on several machines leading to very
     2055                        long execution times! The scheme is also not allowed for
     2056                        non-cyclic lateral boundary conditions (see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A>
     2057                        and <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>).</P>
     2058                </TD>
     2059        </TR>
     2060        <TR>
     2061                <TD WIDTH=126>
     2062                        <P><A NAME="netcdf_precision"></A><B>netcdf_precision</B></P>
     2063                </TD>
     2064                <TD WIDTH=45>
     2065                        <P>C*20<BR>(10)</P>
     2066                </TD>
     2067                <TD WIDTH=159>
     2068                        <P><I>single preci-</I><BR><I>sion for all</I><BR><I>output
     2069                        quan-</I><BR><I>tities</I></P>
     2070                </TD>
     2071                <TD WIDTH=1280>
     2072                        <P>Defines the accuracy of the NetCDF output.<BR><BR>By default,
     2073                        all NetCDF output data (see <A HREF="chapter_4.2.html#data_output_format">data_output_format</A>)
     2074                        have single precision&nbsp; (4 byte) accuracy. Double precision (8
     2075                        byte) can be choosen alternatively.<BR>Accuracy for the different
     2076                        output data (cross sections, 3d-volume data, spectra, etc.) can be
     2077                        set independently.<BR><I>'&lt;out&gt;_NF90_REAL4'</I> (single
     2078                        precision) or <I>'&lt;out&gt;_NF90_REAL8'</I> (double precision)
     2079                        are the two principally allowed values for <B>netcdf_precision</B>,
     2080                        where the string <I>'&lt;out&gt;' </I>can be chosen out of the
     2081                        following list:</P>
     2082                        <TABLE BORDER=1 CELLPADDING=2 CELLSPACING=2>
     2083                                <TR>
     2084                                        <TD>
     2085                                                <P><I>'xy'</I></P>
     2086                                        </TD>
     2087                                        <TD>
     2088                                                <P>horizontal cross section</P>
     2089                                        </TD>
     2090                                </TR>
     2091                                <TR>
     2092                                        <TD>
     2093                                                <P><I>'xz'</I></P>
     2094                                        </TD>
     2095                                        <TD>
     2096                                                <P>vertical (xz) cross section</P>
     2097                                        </TD>
     2098                                </TR>
     2099                                <TR>
     2100                                        <TD>
     2101                                                <P><I>'yz'</I></P>
     2102                                        </TD>
     2103                                        <TD>
     2104                                                <P>vertical (yz) cross section</P>
     2105                                        </TD>
     2106                                </TR>
     2107                                <TR>
     2108                                        <TD>
     2109                                                <P><I>'2d'</I></P>
     2110                                        </TD>
     2111                                        <TD>
     2112                                                <P>all cross sections</P>
     2113                                        </TD>
     2114                                </TR>
     2115                                <TR>
     2116                                        <TD>
     2117                                                <P><I>'3d'</I></P>
     2118                                        </TD>
     2119                                        <TD>
     2120                                                <P>volume data</P>
     2121                                        </TD>
     2122                                </TR>
     2123                                <TR>
     2124                                        <TD>
     2125                                                <P><I>'pr'</I></P>
     2126                                        </TD>
     2127                                        <TD>
     2128                                                <P>vertical profiles</P>
     2129                                        </TD>
     2130                                </TR>
     2131                                <TR>
     2132                                        <TD>
     2133                                                <P><I>'ts'</I></P>
     2134                                        </TD>
     2135                                        <TD>
     2136                                                <P>time series, particle time series</P>
     2137                                        </TD>
     2138                                </TR>
     2139                                <TR>
     2140                                        <TD>
     2141                                                <P><I>'sp'</I></P>
     2142                                        </TD>
     2143                                        <TD>
     2144                                                <P>spectra</P>
     2145                                        </TD>
     2146                                </TR>
     2147                                <TR>
     2148                                        <TD>
     2149                                                <P><I>'prt'</I></P>
     2150                                        </TD>
     2151                                        <TD>
     2152                                                <P>particles</P>
     2153                                        </TD>
     2154                                </TR>
     2155                                <TR>
     2156                                        <TD>
     2157                                                <P><I>'all'</I></P>
     2158                                        </TD>
     2159                                        <TD>
     2160                                                <P>all output quantities</P>
     2161                                        </TD>
     2162                                </TR>
     2163                        </TABLE>
     2164                        <P><BR><B>Example:</B><BR>If all cross section data and the
     2165                        particle data shall be output in double precision and all other
     2166                        quantities in single precision, then <B>netcdf_precision</B> =
     2167                        <I>'2d_NF90_REAL8'</I>, <I>'prt_NF90_REAL8'</I> has to be
     2168                        assigned.</P>
     2169                </TD>
     2170        </TR>
     2171        <TR>
     2172                <TD WIDTH=126>
     2173                        <P><A NAME="nsor_ini"></A><B>nsor_ini</B></P>
     2174                </TD>
     2175                <TD WIDTH=45>
     2176                        <P>I</P>
     2177                </TD>
     2178                <TD WIDTH=159>
     2179                        <P><I>100</I></P>
     2180                </TD>
     2181                <TD WIDTH=1280>
     2182                        <P>Initial number of iterations with the SOR algorithm.&nbsp;
     2183                        </P>
     2184                        <P>This parameter is only effective if the SOR algorithm was
     2185                        selected as the pressure solver scheme (<A HREF="chapter_4.2.html#psolver">psolver</A>
     2186                        = <I>'sor'</I>) and specifies the number of initial iterations of
     2187                        the SOR scheme (at t = 0). The number of subsequent iterations at
     2188                        the following timesteps is determined with the parameter <A HREF="#nsor">nsor</A>.
     2189                        Usually <B>nsor</B> &lt; <B>nsor_ini</B>, since in each case
     2190                        subsequent calls to <A HREF="chapter_4.2.html#psolver">psolver</A>
     2191                        use the solution of the previous call as initial value. Suitable
     2192                        test runs should determine whether sufficient convergence of the
     2193                        solution is obtained with the default value and if necessary the
     2194                        value of <B>nsor_ini</B> should be changed.</P>
     2195                </TD>
     2196        </TR>
     2197        <TR>
     2198                <TD WIDTH=126>
     2199                        <P><A NAME="nx"></A><B>nx</B></P>
     2200                </TD>
     2201                <TD WIDTH=45>
     2202                        <P>I</P>
     2203                </TD>
     2204                <TD WIDTH=159>
     2205                        <P><BR><BR>
     2206                        </P>
     2207                </TD>
     2208                <TD WIDTH=1280>
     2209                        <P>Number of grid points in x-direction.&nbsp;
     2210                        </P>
     2211                        <P>A value for this parameter must be assigned. Since the lower
     2212                        array bound in PALM starts with i = 0, the actual number of grid
     2213                        points is equal to <B>nx+1</B>. In case of cyclic boundary
     2214                        conditions along x, the domain size is (<B>nx+1</B>)* <A HREF="#dx">dx</A>.</P>
     2215                        <P>For parallel runs, in case of <A HREF="#grid_matching">grid_matching</A>
     2216                        = <I>'strict'</I>, <B>nx+1</B> must be an integral multiple of the
     2217                        processor numbers (see <A HREF="#npex">npex</A> and <A HREF="#npey">npey</A>)
     2218                        along x- as well as along y-direction (due to data transposition
     2219                        restrictions).</P>
     2220                        <P>For <A HREF="chapter_3.8.html">coupled runs</A> this parameter
     2221                        must be&nbsp;equal in both parameter files <A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN</FONT></A>
     2222                        and&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>.</P>
     2223                </TD>
     2224        </TR>
     2225        <TR>
     2226                <TD WIDTH=126>
     2227                        <P><A NAME="ny"></A><B>ny</B></P>
     2228                </TD>
     2229                <TD WIDTH=45>
     2230                        <P>I</P>
     2231                </TD>
     2232                <TD WIDTH=159>
     2233                        <P><BR><BR>
     2234                        </P>
     2235                </TD>
     2236                <TD WIDTH=1280>
     2237                        <P>Number of grid points in y-direction.&nbsp;
     2238                        </P>
     2239                        <P>A value for this parameter must be assigned. Since the lower
     2240                        array bound in PALM starts with j = 0, the actual number of grid
     2241                        points is equal to <B>ny+1</B>. In case of cyclic boundary
     2242                        conditions along y, the domain size is (<B>ny+1</B>) * <A HREF="#dy">dy</A>.</P>
     2243                        <P>For parallel runs, in case of <A HREF="#grid_matching">grid_matching</A>
     2244                        = <I>'strict'</I>, <B>ny+1</B> must be an integral multiple of the
     2245                        processor numbers (see <A HREF="#npex">npex</A> and <A HREF="#npey">npey</A>)&nbsp;
     2246                        along y- as well as along x-direction (due to data transposition
     2247                        restrictions).</P>
     2248                        <P>For <A HREF="chapter_3.8.html">coupled runs</A> this parameter
     2249                        must be&nbsp;equal in both parameter files <A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN</FONT></A>
     2250                        and&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>.</P>
     2251                </TD>
     2252        </TR>
     2253        <TR>
     2254                <TD WIDTH=126>
     2255                        <P><A NAME="nz"></A><B>nz</B></P>
     2256                </TD>
     2257                <TD WIDTH=45>
     2258                        <P>I</P>
     2259                </TD>
     2260                <TD WIDTH=159>
     2261                        <P><BR><BR>
     2262                        </P>
     2263                </TD>
     2264                <TD WIDTH=1280>
     2265                        <P>Number of grid points in z-direction.&nbsp;
     2266                        </P>
     2267                        <P>A value for this parameter must be assigned. Since the lower
     2268                        array bound in PALM starts with k = 0 and since one additional
     2269                        grid point is added at the top boundary (k = <B>nz+1</B>), the
     2270                        actual number of grid points is <B>nz+2</B>. However, the
     2271                        prognostic equations are only solved up to <B>nz</B> (u, v) or up
     2272                        to <B>nz-1</B> (w, scalar quantities). The top boundary for u and
     2273                        v is at k = <B>nz+1</B> (u, v) while at k = <B>nz</B> for all
     2274                        other quantities.&nbsp;
     2275                        </P>
     2276                        <P>For parallel runs,&nbsp; in case of <A HREF="#grid_matching">grid_matching</A>
     2277                        = <I>'strict'</I>, <B>nz</B> must be an integral multiple of the
     2278                        number of processors in x-direction (due to data transposition
     2279                        restrictions).</P>
     2280                </TD>
     2281        </TR>
     2282        <TR>
     2283                <TD WIDTH=126>
     2284                        <P><A NAME="ocean"></A><B>ocean</B></P>
     2285                </TD>
     2286                <TD WIDTH=45>
     2287                        <P>L</P>
     2288                </TD>
     2289                <TD WIDTH=159>
     2290                        <P><I>.F.</I></P>
     2291                </TD>
     2292                <TD WIDTH=1280>
     2293                        <P>Parameter to switch on&nbsp;ocean runs.<BR><BR>By default PALM
     2294                        is configured to simulate&nbsp;atmospheric flows. However,
     2295                        starting from version 3.3, <B>ocean</B> = <I>.T.</I>
     2296                        allows&nbsp;simulation of ocean turbulent flows. Setting this
     2297                        switch has several effects:</P>
     2298                        <UL>
     2299                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in">An additional prognostic
     2300                                equation for salinity is solved.
     2301                                </P>
     2302                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in">Potential temperature in
     2303                                buoyancy and stability-related terms is replaced by potential
     2304                                density.
     2305                                </P>
     2306                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in">Potential density is calculated
     2307                                from the equation of state for seawater after each timestep,
     2308                                using the algorithm proposed by Jackett et al. (2006, J. Atmos.
     2309                                Oceanic Technol., <B>23</B>, 1709-1728).<BR>So far, only the
     2310                                initial hydrostatic pressure is entered into this equation.
     2311                                </P>
     2312                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in">z=0 (sea surface) is assumed at
     2313                                the model top (vertical grid index <FONT FACE="Courier New, Courier, monospace">k=nzt</FONT>
     2314                                on the w-grid), with negative values of z indicating the depth.
     2315                                </P>
     2316                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in">Initial profiles are
     2317                                constructed (e.g. from <A HREF="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</A>
     2318                                / <A HREF="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</A>)
     2319                                starting from the sea surface, using surface values&nbsp;given by
     2320                                <A HREF="#pt_surface">pt_surface</A>, <A HREF="#sa_surface">sa_surface</A>,
     2321                                <A HREF="#ug_surface">ug_surface</A>, and <A HREF="#vg_surface">vg_surface</A>.
     2322                                                                </P>
     2323                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in">Zero salinity flux is used as
     2324                                default boundary condition at the bottom of the sea.
     2325                                </P>
     2326                                <LI><P>If switched on, random perturbations are by default
     2327                                imposed to the upper model domain from zu(nzt*2/3) to zu(nzt-3).
     2328                                </P>
     2329                        </UL>
     2330                        <P><BR>Relevant parameters to be exclusively used for steering
     2331                        ocean runs are <A HREF="#bc_sa_t">bc_sa_t</A>,
     2332                        <A HREF="#bottom_salinityflux">bottom_salinityflux</A>,
     2333                        <A HREF="#sa_surface">sa_surface</A>, <A HREF="#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</A>,
     2334                        <A HREF="#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</A>,
     2335                        and <A HREF="#top_salinityflux">top_salinityflux</A>.<BR><BR>Section
     2336                        <A HREF="chapter_4.2.2.html">4.4.2</A> gives an example for
     2337                        appropriate settings of these and other parameters neccessary for
     2338                        ocean runs.<BR><BR><B>ocean</B> = <I>.T.</I> does not allow
     2339                        settings of <A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A> =
     2340                        <I>'leapfrog'</I> or <I>'leapfrog+euler'</I> as well as
     2341                        <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A> = <I>'ups-scheme'</I>.</P>
     2342                </TD>
     2343        </TR>
     2344        <TR>
     2345                <TD WIDTH=126>
     2346                        <P><A NAME="omega"></A><B>omega</B></P>
     2347                </TD>
     2348                <TD WIDTH=45>
     2349                        <P>R</P>
     2350                </TD>
     2351                <TD WIDTH=159>
     2352                        <P><I>7.29212E-5</I></P>
     2353                </TD>
     2354                <TD WIDTH=1280>
     2355                        <P>Angular velocity of the rotating system (in rad s<SUP>-1</SUP>).&nbsp;
     2356                                                </P>
     2357                        <P>The angular velocity of the earth is set by default. The values
     2358                        of the Coriolis parameters are calculated as:&nbsp;
     2359                        </P>
     2360                        <UL>
     2361                                <P>f = 2.0 * <B>omega</B> * sin(<A HREF="#phi">phi</A>)&nbsp; <BR>f*
     2362                                = 2.0 * <B>omega</B> * cos(<A HREF="#phi">phi</A>)</P>
     2363                        </UL>
     2364                </TD>
     2365        </TR>
     2366        <TR>
     2367                <TD WIDTH=126>
     2368                        <P><A NAME="outflow_damping_width"></A><B>outflow_damping_width</B></P>
     2369                </TD>
     2370                <TD WIDTH=45>
     2371                        <P>I</P>
     2372                </TD>
     2373                <TD WIDTH=159>
     2374                        <P><I>MIN(20, nx/2</I> or <I>ny/2)</I></P>
     2375                </TD>
     2376                <TD WIDTH=1280>
     2377                        <P>Width of the damping range in the vicinity of the outflow
     2378                        (gridpoints).<BR><BR>When using non-cyclic lateral boundaries (see
     2379                        <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> or <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>), a
     2380                        smoothing has to be applied to the velocity field in the vicinity
     2381                        of the outflow in order to suppress any reflections of outgoing
     2382                        disturbances. This parameter controlls the horizontal range to
     2383                        which the smoothing is applied. The range is given in gridpoints
     2384                        counted from the respective outflow boundary. For further details
     2385                        about the smoothing see parameter <A HREF="#km_damp_max">km_damp_max</A>,
     2386                        which defines the magnitude of the damping.</P>
     2387                </TD>
     2388        </TR>
     2389        <TR>
     2390                <TD WIDTH=126>
     2391                        <P><A NAME="overshoot_limit_e"></A><B>overshoot_limit_e</B></P>
     2392                </TD>
     2393                <TD WIDTH=45>
     2394                        <P>R</P>
     2395                </TD>
     2396                <TD WIDTH=159>
     2397                        <P><I>0.0</I></P>
     2398                </TD>
     2399                <TD WIDTH=1280>
     2400                        <P>Allowed limit for the overshooting of subgrid-scale TKE in case
     2401                        that the upstream-spline scheme is switched on (in m<SUP>2</SUP>/s<SUP>2</SUP>).&nbsp;
     2402                                                </P>
     2403                        <P>By deafult, if cut-off of overshoots is switched on for the
     2404                        upstream-spline scheme (see <A HREF="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</A>),
     2405                        no overshoots are permitted at all. If <B>overshoot_limit_e</B> is
     2406                        given a non-zero value, overshoots with the respective amplitude
     2407                        (both upward and downward) are allowed.&nbsp;
     2408                        </P>
     2409                        <P>Only positive values are allowed for <B>overshoot_limit_e</B>.</P>
     2410                </TD>
     2411        </TR>
     2412        <TR>
     2413                <TD WIDTH=126>
     2414                        <P><A NAME="overshoot_limit_pt"></A><B>overshoot_limit_pt</B></P>
     2415                </TD>
     2416                <TD WIDTH=45>
     2417                        <P>R</P>
     2418                </TD>
     2419                <TD WIDTH=159>
     2420                        <P><I>0.0</I></P>
     2421                </TD>
     2422                <TD WIDTH=1280>
     2423                        <P>Allowed limit for the overshooting of potential temperature in
     2424                        case that the upstream-spline scheme is switched on (in K).&nbsp;
     2425                        </P>
     2426                        <P>For further information see <A HREF="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</A>.&nbsp;
     2427                                                </P>
     2428                        <P>Only positive values are allowed for <B>overshoot_limit_pt</B>.</P>
     2429                </TD>
     2430        </TR>
     2431        <TR>
     2432                <TD WIDTH=126>
     2433                        <P><A NAME="overshoot_limit_u"></A><B>overshoot_limit_u</B></P>
     2434                </TD>
     2435                <TD WIDTH=45>
     2436                        <P>R</P>
     2437                </TD>
     2438                <TD WIDTH=159>
     2439                        <P><I>0.0</I></P>
     2440                </TD>
     2441                <TD WIDTH=1280>
     2442                        <P>Allowed limit for the overshooting of the u-component of
     2443                        velocity in case that the upstream-spline scheme is switched on
     2444                        (in m/s).
     2445                        </P>
     2446                        <P>For further information see <A HREF="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</A>.&nbsp;
     2447                                                </P>
     2448                        <P>Only positive values are allowed for <B>overshoot_limit_u</B>.</P>
     2449                </TD>
     2450        </TR>
     2451        <TR>
     2452                <TD WIDTH=126>
     2453                        <P><A NAME="overshoot_limit_v"></A><B>overshoot_limit_v</B></P>
     2454                </TD>
     2455                <TD WIDTH=45>
     2456                        <P>R</P>
     2457                </TD>
     2458                <TD WIDTH=159>
     2459                        <P><I>0.0</I></P>
     2460                </TD>
     2461                <TD WIDTH=1280>
     2462                        <P>Allowed limit for the overshooting of the v-component of
     2463                        velocity in case that the upstream-spline scheme is switched on
     2464                        (in m/s).&nbsp;
     2465                        </P>
     2466                        <P>For further information see <A HREF="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</A>.&nbsp;
     2467                                                </P>
     2468                        <P>Only positive values are allowed for <B>overshoot_limit_v</B>.</P>
     2469                </TD>
     2470        </TR>
     2471        <TR>
     2472                <TD WIDTH=126>
     2473                        <P><A NAME="overshoot_limit_w"></A><B>overshoot_limit_w</B></P>
     2474                </TD>
     2475                <TD WIDTH=45>
     2476                        <P>R</P>
     2477                </TD>
     2478                <TD WIDTH=159>
     2479                        <P><I>0.0</I></P>
     2480                </TD>
     2481                <TD WIDTH=1280>
     2482                        <P>Allowed limit for the overshooting of the w-component of
     2483                        velocity in case that the upstream-spline scheme is switched on
     2484                        (in m/s).&nbsp;
     2485                        </P>
     2486                        <P>For further information see <A HREF="#overshoot_limit_e">overshoot_limit_e</A>.&nbsp;
     2487                                                </P>
     2488                        <P>Only positive values are permitted for <B>overshoot_limit_w</B>.</P>
     2489                </TD>
     2490        </TR>
     2491        <TR>
     2492                <TD WIDTH=126>
     2493                        <P><A NAME="passive_scalar"></A><B>passive_scalar</B></P>
     2494                </TD>
     2495                <TD WIDTH=45>
     2496                        <P>L</P>
     2497                </TD>
     2498                <TD WIDTH=159>
     2499                        <P><I>.F.</I></P>
     2500                </TD>
     2501                <TD WIDTH=1280>
     2502                        <P>Parameter to switch on the prognostic equation for a passive
     2503                        scalar.
     2504                        </P>
     2505                        <P>The initial vertical profile of s can be set via parameters
     2506                        <A HREF="#s_surface">s_surface</A>, <A HREF="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</A>
     2507                        and&nbsp; <A HREF="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</A>.
     2508                        Boundary conditions can be set via <A HREF="#s_surface_initial_change">s_surface_initial_change</A>
     2509                        and <A HREF="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</A>.&nbsp;
     2510                        </P>
     2511                        <P><B>Note:</B> <BR>With <B>passive_scalar</B> switched on, the
     2512                        simultaneous use of humidity (see&nbsp;<A HREF="#humidity">humidity</A>)
     2513                        is impossible.</P>
     2514                </TD>
     2515        </TR>
     2516        <TR>
     2517                <TD WIDTH=126>
     2518                        <P><A NAME="pch_index"></A><B>pch_index</B></P>
     2519                </TD>
     2520                <TD WIDTH=45>
     2521                        <P>I</P>
     2522                </TD>
     2523                <TD WIDTH=159>
     2524                        <P><I>0</I></P>
     2525                </TD>
     2526                <TD WIDTH=1280>
     2527                        <P>Grid point index (scalar) of the upper boundary of the plant
     2528                        canopy layer.<BR><BR>Above <B>pch_index</B> the arrays of leaf
     2529                        area density and drag_coeffient are automatically set to zero in
     2530                        case of <A HREF="#plant_canopy">plant_canopy</A> = .T.. Up to
     2531                        <B>pch_index</B> a leaf area density profile can be prescribed by
     2532                        using the parameters <A HREF="#lad_surface">lad_surface</A>,
     2533                        <A HREF="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</A> and
     2534                        <A HREF="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</A>.</P>
     2535                </TD>
     2536        </TR>
     2537        <TR>
     2538                <TD WIDTH=126>
     2539                        <P><A NAME="phi"></A><B>phi</B></P>
     2540                </TD>
     2541                <TD WIDTH=45>
     2542                        <P>R</P>
     2543                </TD>
     2544                <TD WIDTH=159>
     2545                        <P><I>55.0</I></P>
     2546                </TD>
     2547                <TD WIDTH=1280>
     2548                        <P>Geographical latitude (in degrees).&nbsp;
     2549                        </P>
     2550                        <P>The value of this parameter determines the value of the
     2551                        Coriolis parameters f and f*, provided that the angular velocity
     2552                        (see <A HREF="#omega">omega</A>) is non-zero.</P>
     2553                </TD>
     2554        </TR>
     2555        <TR>
     2556                <TD WIDTH=126>
     2557                        <P><A NAME="plant_canopy"></A><B>plant_canopy</B></P>
     2558                </TD>
     2559                <TD WIDTH=45>
     2560                        <P>L</P>
     2561                </TD>
     2562                <TD WIDTH=159>
     2563                        <P><I>.F.</I></P>
     2564                </TD>
     2565                <TD WIDTH=1280>
     2566                        <P>Switch for the plant_canopy_model.<BR><BR>If <B>plant_canopy</B>
     2567                        is set <I>.T.</I>, the plant canopy model of Watanabe (2004, BLM
     2568                        112, 307-341) is used. <BR>The impact of a plant canopy on a
     2569                        turbulent flow is considered by an additional drag term in the
     2570                        momentum equations and an additional sink term in the prognostic
     2571                        equation for the subgrid-scale TKE. These additional terms are
     2572                        dependent on the leaf drag coefficient (see <A HREF="#drag_coefficient">drag_coefficient</A>)
     2573                        and the leaf area density (see <A HREF="#lad_surface">lad_surface</A>,
     2574                        <A HREF="#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient</A>,
     2575                        <A HREF="#lad_vertical_gradient_level">lad_vertical_gradient_level</A>).
     2576                        The top boundary of the plant canopy is determined by the
     2577                        parameter <A HREF="#pch_index">pch_index</A>. For all heights
     2578                        equal to or larger than zw(k=<B>pch_index</B>) the leaf area
     2579                        density is 0 (i.e. there is no canopy at these heights!). <BR>By
     2580                        default, a horizontally homogeneous plant canopy is prescribed,
     2581                        if&nbsp; <B>plant_canopy</B> is set <I>.T.</I>. However, the user
     2582                        can define other types of plant canopies (see <A HREF="#canopy_mode">canopy_mode</A>).<BR><BR>If
     2583                        <B>plant_canopy</B> and&nbsp; <B>passive_scalar</B> are set <I>.T.</I>,
     2584                        the canopy acts as an additional source or sink, respectively, of
     2585                        scalar concentration. The source/sink strength is dependent on the
     2586                        scalar concentration at the leaf surface, which is generally
     2587                        constant with time in PALM and which can be specified by
     2588                        specifying the parameter <A HREF="#leaf_surface_concentration">leaf_surface_concentration</A>.
     2589                        <BR><BR>Additional heating of the air by the plant canopy is taken
     2590                        into account, when the default value of the parameter <A HREF="#cthf">cthf</A>
     2591                        is altered in the parameter file. In that case the value of
     2592                        <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A> specified in the
     2593                        parameter file is not used in the model. Instead the near-surface
     2594                        heat flux is derived from an expontial function that is dependent
     2595                        on the cumulative leaf area index. <BR><BR><B>plant_canopy</B> =
     2596                        <I>.T. </I>is only allowed together with a non-zero
     2597                        <A HREF="#drag_coefficient">drag_coefficient</A>.</P>
     2598                </TD>
     2599        </TR>
     2600        <TR>
     2601                <TD WIDTH=126>
     2602                        <P><A NAME="prandtl_layer"></A><B>prandtl_layer</B></P>
     2603                </TD>
     2604                <TD WIDTH=45>
     2605                        <P>L</P>
     2606                </TD>
     2607                <TD WIDTH=159>
     2608                        <P><I>.T.</I></P>
     2609                </TD>
     2610                <TD WIDTH=1280>
     2611                        <P>Parameter to switch on a Prandtl layer.&nbsp;
     2612                        </P>
     2613                        <P>By default, a Prandtl layer is switched on at the bottom
     2614                        boundary between z = 0 and z = 0.5 * <A HREF="#dz">dz</A> (the
     2615                        first computational grid point above ground for u, v and the
     2616                        scalar quantities). In this case, at the bottom boundary,
     2617                        free-slip conditions for u and v (see <A HREF="#bc_uv_b">bc_uv_b</A>)
     2618                        are not allowed. Likewise, laminar simulations with constant eddy
     2619                        diffusivities (<A HREF="#km_constant">km_constant</A>) are
     2620                        forbidden.&nbsp;
     2621                        </P>
     2622                        <P>With Prandtl-layer switched off, the TKE boundary condition
     2623                        <A HREF="#bc_e_b">bc_e_b</A> = '<I>(u*)**2+neumann'</I> must not
     2624                        be used and is automatically changed to <I>'neumann'</I> if
     2625                        necessary.&nbsp; Also, the pressure boundary condition <A HREF="#bc_p_b">bc_p_b</A>
     2626                        = <I>'neumann+inhomo'</I>&nbsp; is not allowed.
     2627                        </P>
     2628                        <P>The roughness length is declared via the parameter
     2629                        <A HREF="#roughness_length">roughness_length</A>.</P>
     2630                </TD>
     2631        </TR>
     2632        <TR>
     2633                <TD WIDTH=126>
     2634                        <P><A NAME="precipitation"></A><B>precipitation</B></P>
     2635                </TD>
     2636                <TD WIDTH=45>
     2637                        <P>L</P>
     2638                </TD>
     2639                <TD WIDTH=159>
     2640                        <P><I>.F.</I></P>
     2641                </TD>
     2642                <TD WIDTH=1280>
     2643                        <P>Parameter to switch on the precipitation scheme.</P>
     2644                        <P>For precipitation processes PALM uses a simplified Kessler
     2645                        scheme. This scheme only considers the so-called autoconversion,
     2646                        that means the generation of rain water by coagulation of cloud
     2647                        drops among themselves. Precipitation begins and is immediately
     2648                        removed from the flow as soon as the liquid water content exceeds
     2649                        the critical value of 0.5 g/kg.</P>
     2650                        <P>The precipitation rate and amount can be output by assigning
     2651                        the runtime parameter <A HREF="chapter_4.2.html#data_output">data_output</A>
     2652                        = <I>'prr*'</I> or <I>'pra*'</I>, respectively. The time interval
     2653                        on which the precipitation amount is defined can be controlled via
     2654                        runtime parameter <A HREF="chapter_4.2.html#precipitation_amount_interval">precipitation_amount_interval</A>.</P>
     2655                </TD>
     2656        </TR>
     2657        <TR>
     2658                <TD WIDTH=126>
     2659                        <P><A NAME="pt_reference"></A><B>pt_reference</B></P>
     2660                </TD>
     2661                <TD WIDTH=45>
     2662                        <P>R</P>
     2663                </TD>
     2664                <TD WIDTH=159>
     2665                        <P><I>use horizontal average as refrence</I></P>
     2666                </TD>
     2667                <TD WIDTH=1280>
     2668                        <P>Reference temperature to be used in all buoyancy terms (in
     2669                        K).<BR><BR>By default, the instantaneous horizontal average over
     2670                        the total model domain is used.<BR><BR><B>Attention:</B><BR>In
     2671                        case of ocean runs (see <A HREF="#ocean">ocean</A>), always a
     2672                        reference temperature is used in the buoyancy terms with a default
     2673                        value of <B>pt_reference</B> = <A HREF="#pt_surface">pt_surface</A>.</P>
     2674                </TD>
     2675        </TR>
     2676        <TR>
     2677                <TD WIDTH=126>
     2678                        <P><A NAME="pt_surface"></A><B>pt_surface</B></P>
     2679                </TD>
     2680                <TD WIDTH=45>
     2681                        <P>R</P>
     2682                </TD>
     2683                <TD WIDTH=159>
     2684                        <P><I>300.0</I></P>
     2685                </TD>
     2686                <TD WIDTH=1280>
     2687                        <P>Surface potential temperature (in K).&nbsp;
     2688                        </P>
     2689                        <P>This parameter assigns the value of the potential temperature
     2690                        <B>pt</B> at the surface (k=0)<B>.</B> Starting from this value,
     2691                        the initial vertical temperature profile is constructed with
     2692                        <A HREF="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</A> and
     2693                        <A HREF="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level </A>.
     2694                        This profile is also used for the 1d-model as a stationary
     2695                        profile.</P>
     2696                        <P><B>Attention:</B><BR>In case of ocean runs (see <A HREF="#ocean">ocean</A>),
     2697                        this parameter gives the temperature value at the sea surface,
     2698                        which is at k=nzt. The profile is then constructed from the
     2699                        surface down to the bottom of the model.</P>
     2700                </TD>
     2701        </TR>
     2702        <TR>
     2703                <TD WIDTH=126>
     2704                        <P><A NAME="pt_surface_initial_change"></A><B>pt_surface_initial</B>
     2705                        <BR><B>_change</B></P>
     2706                </TD>
     2707                <TD WIDTH=45>
     2708                        <P>R</P>
     2709                </TD>
     2710                <TD WIDTH=159>
     2711                        <P><I>0.0</I></P>
     2712                </TD>
     2713                <TD WIDTH=1280>
     2714                        <P>Change in surface temperature to be made at the beginning of
     2715                        the 3d run (in K).&nbsp;
     2716                        </P>
     2717                        <P>If <B>pt_surface_initial_change</B> is set to a non-zero value,
     2718                        the near surface sensible heat flux is not allowed to be given
     2719                        simultaneously (see <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A>).</P>
     2720                </TD>
     2721        </TR>
     2722        <TR>
     2723                <TD WIDTH=126>
     2724                        <P><A NAME="pt_vertical_gradient"></A><B>pt_vertical_gradient</B></P>
     2725                </TD>
     2726                <TD WIDTH=45>
     2727                        <P>R (10)</P>
     2728                </TD>
     2729                <TD WIDTH=159>
     2730                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     2731                </TD>
     2732                <TD WIDTH=1280>
     2733                        <P>Temperature gradient(s) of the initial temperature profile (in
     2734                        K / 100 m).&nbsp;
     2735                        </P>
     2736                        <P>This temperature gradient holds starting from the height&nbsp;
     2737                        level defined by <A HREF="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</A>
     2738                        (precisely: for all uv levels k where zu(k) &gt;
     2739                        pt_vertical_gradient_level, pt_init(k) is set: pt_init(k) =
     2740                        pt_init(k-1) + dzu(k) * <B>pt_vertical_gradient</B>) up to the top
     2741                        boundary or up to the next height level defined by
     2742                        <A HREF="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</A>.
     2743                        A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10
     2744                        intervals if <A HREF="#pt_vertical_gradient_level">pt_vertical_gradient_level</A>(1)
     2745                        = <I>0.0</I>) can be assigned. The surface temperature is assigned
     2746                        via <A HREF="#pt_surface">pt_surface</A>.&nbsp;
     2747                        </P>
     2748                        <P>Example:&nbsp;
     2749                        </P>
     2750                        <UL>
     2751                                <P><B>pt_vertical_gradient</B> = <I>1.0</I>, <I>0.5</I>,&nbsp;
     2752                                <BR><B>pt_vertical_gradient_level</B> = <I>500.0</I>, <I>1000.0</I>,</P>
     2753                        </UL>
     2754                        <P>That defines the temperature profile to be neutrally stratified
     2755                        up to z = 500.0 m with a temperature given by <A HREF="#pt_surface">pt_surface</A>.
     2756                        For 500.0 m &lt; z &lt;= 1000.0 m the temperature gradient is 1.0
     2757                        K / 100 m and for z &gt; 1000.0 m up to the top boundary it is 0.5
     2758                        K / 100 m (it is assumed that the assigned height levels
     2759                        correspond with uv levels).</P>
     2760                        <P><B>Attention:</B><BR>In case of ocean runs (see <A HREF="#ocean">ocean</A>),
     2761                        the profile is constructed like described above, but starting from
     2762                        the sea surface (k=nzt) down to the bottom boundary of the model.
     2763                        Height levels have then to be given as negative values, e.g.
     2764                        <B>pt_vertical_gradient_level</B> = <I>-500.0</I>, <I>-1000.0</I>.</P>
     2765                </TD>
     2766        </TR>
     2767        <TR>
     2768                <TD WIDTH=126>
     2769                        <P><A NAME="pt_vertical_gradient_level"></A><B>pt_vertical_gradient</B>
     2770                        <BR><B>_level</B></P>
     2771                </TD>
     2772                <TD WIDTH=45>
     2773                        <P>R (10)</P>
     2774                </TD>
     2775                <TD WIDTH=159>
     2776                        <P><I>10 *</I>&nbsp; <I>0.0</I></P>
     2777                </TD>
     2778                <TD WIDTH=1280>
     2779                        <P>Height level from which on the temperature gradient defined by
     2780                        <A HREF="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</A> is
     2781                        effective (in m).&nbsp;
     2782                        </P>
     2783                        <P>The height levels have to be assigned in ascending order. The
     2784                        default values result in a neutral stratification regardless of
     2785                        the values of <A HREF="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</A>
     2786                        (unless the top boundary of the model is higher than 100000.0 m).
     2787                        For the piecewise construction of temperature profiles see
     2788                        <A HREF="#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</A>.</P>
     2789                        <P><B>Attention:</B><BR>In case of ocean runs&nbsp;(see <A HREF="#ocean">ocean</A>),
     2790                        the (negative) height levels have to be assigned in descending
     2791                        order.
     2792                        </P>
     2793                </TD>
     2794        </TR>
     2795        <TR>
     2796                <TD WIDTH=126>
     2797                        <P><A NAME="q_surface"></A><B>q_surface</B></P>
     2798                </TD>
     2799                <TD WIDTH=45>
     2800                        <P>R</P>
     2801                </TD>
     2802                <TD WIDTH=159>
     2803                        <P><I>0.0</I></P>
     2804                </TD>
     2805                <TD WIDTH=1280>
     2806                        <P>Surface specific humidity / total water content (kg/kg).&nbsp;
     2807                        </P>
     2808                        <P>This parameter assigns the value of the specific humidity q at
     2809                        the surface (k=0).&nbsp; Starting from this value, the initial
     2810                        humidity profile is constructed with&nbsp; <A HREF="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</A>
     2811                        and <A HREF="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</A>.
     2812                        This profile is also used for the 1d-model as a stationary
     2813                        profile.</P>
     2814                </TD>
     2815        </TR>
     2816        <TR>
     2817                <TD WIDTH=126>
     2818                        <P><A NAME="q_surface_initial_change"></A><B>q_surface_initial</B>
     2819                        <BR><B>_change</B></P>
     2820                </TD>
     2821                <TD WIDTH=45>
     2822                        <P>R</P>
     2823                </TD>
     2824                <TD WIDTH=159>
     2825                        <P><I>0.0</I></P>
     2826                </TD>
     2827                <TD WIDTH=1280>
     2828                        <P>Change in surface specific humidity / total water content to be
     2829                        made at the beginning of the 3d run (kg/kg).&nbsp;
     2830                        </P>
     2831                        <P>If <B>q_surface_initial_change</B> is set to a non-zero value
     2832                        the near surface latent heat flux (water flux) is not allowed to
     2833                        be given simultaneously (see <A HREF="#surface_waterflux">surface_waterflux</A>).</P>
     2834                </TD>
     2835        </TR>
     2836        <TR>
     2837                <TD WIDTH=126>
     2838                        <P><A NAME="q_vertical_gradient"></A><B>q_vertical_gradient</B></P>
     2839                </TD>
     2840                <TD WIDTH=45>
     2841                        <P>R (10)</P>
     2842                </TD>
     2843                <TD WIDTH=159>
     2844                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     2845                </TD>
     2846                <TD WIDTH=1280>
     2847                        <P>Humidity gradient(s) of the initial humidity profile (in 1/100
     2848                        m).&nbsp;
     2849                        </P>
     2850                        <P>This humidity gradient holds starting from the height level&nbsp;
     2851                        defined by <A HREF="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</A>
     2852                        (precisely: for all uv levels k, where zu(k) &gt;
     2853                        q_vertical_gradient_level, q_init(k) is set: q_init(k) =
     2854                        q_init(k-1) + dzu(k) * <B>q_vertical_gradient</B>) up to the top
     2855                        boundary or up to the next height level defined by
     2856                        <A HREF="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</A>.
     2857                        A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10
     2858                        intervals if <A HREF="#q_vertical_gradient_level">q_vertical_gradient_level</A>(1)
     2859                        = <I>0.0</I>) can be asigned. The surface humidity is assigned via
     2860                        <A HREF="#q_surface">q_surface</A>.
     2861                        </P>
     2862                        <P>Example:&nbsp;
     2863                        </P>
     2864                        <UL>
     2865                                <P><B>q_vertical_gradient</B> = <I>0.001</I>, <I>0.0005</I>,&nbsp;
     2866                                <BR><B>q_vertical_gradient_level</B> = <I>500.0</I>, <I>1000.0</I>,</P>
     2867                        </UL>
     2868                        <P>That defines the humidity to be constant with height up to z =
     2869                        500.0 m with a value given by <A HREF="#q_surface">q_surface</A>.
     2870                        For 500.0 m &lt; z &lt;= 1000.0 m the humidity gradient is 0.001 /
     2871                        100 m and for z &gt; 1000.0 m up to the top boundary it is 0.0005
     2872                        / 100 m (it is assumed that the assigned height levels correspond
     2873                        with uv levels).
     2874                        </P>
     2875                </TD>
     2876        </TR>
     2877        <TR>
     2878                <TD WIDTH=126>
     2879                        <P><A NAME="q_vertical_gradient_level"></A><B>q_vertical_gradient</B>
     2880                        <BR><B>_level</B></P>
     2881                </TD>
     2882                <TD WIDTH=45>
     2883                        <P>R (10)</P>
     2884                </TD>
     2885                <TD WIDTH=159>
     2886                        <P><I>10 *</I>&nbsp; <I>0.0</I></P>
     2887                </TD>
     2888                <TD WIDTH=1280>
     2889                        <P>Height level from which on the humidity gradient defined by
     2890                        <A HREF="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</A> is
     2891                        effective (in m).&nbsp;
     2892                        </P>
     2893                        <P>The height levels are to be assigned in ascending order. The
     2894                        default values result in a humidity constant with height
     2895                        regardless of the values of <A HREF="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</A>
     2896                        (unless the top boundary of the model is higher than 100000.0 m).
     2897                        For the piecewise construction of humidity profiles see
     2898                        <A HREF="#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</A>.</P>
     2899                </TD>
     2900        </TR>
     2901        <TR>
     2902                <TD WIDTH=126>
     2903                        <P><A NAME="radiation"></A><B>radiation</B></P>
     2904                </TD>
     2905                <TD WIDTH=45>
     2906                        <P>L</P>
     2907                </TD>
     2908                <TD WIDTH=159>
     2909                        <P><I>.F.</I></P>
     2910                </TD>
     2911                <TD WIDTH=1280>
     2912                        <P>Parameter to switch on longwave radiation cooling at
     2913                        cloud-tops.&nbsp;
     2914                        </P>
     2915                        <P>Long-wave radiation processes are parameterized by the
     2916                        effective emissivity, which considers only the absorption and
     2917                        emission of long-wave radiation at cloud droplets. The radiation
     2918                        scheme can be used only with <A HREF="#cloud_physics">cloud_physics</A>
     2919                        = .TRUE. .</P>
     2920                </TD>
     2921        </TR>
     2922        <TR>
     2923                <TD WIDTH=126>
     2924                        <P><A NAME="random_generator"></A><B>random_generator</B></P>
     2925                </TD>
     2926                <TD WIDTH=45>
     2927                        <P>C * 20</P>
     2928                </TD>
     2929                <TD WIDTH=159>
     2930                        <P><I>'numerical</I><BR><I>recipes'</I></P>
     2931                </TD>
     2932                <TD WIDTH=1280>
     2933                        <P>Random number generator to be used for creating uniformly
     2934                        distributed random numbers.
     2935                        </P>
     2936                        <P>It is used if random perturbations are to be imposed on the
     2937                        velocity field or on the surface heat flux field (see
     2938                        <A HREF="chapter_4.2.html#create_disturbances">create_disturbances</A>
     2939                        and <A HREF="chapter_4.2.html#random_heatflux">random_heatflux</A>).
     2940                        By default, the &quot;Numerical Recipes&quot; random number
     2941                        generator is used. This one provides exactly the same order of
     2942                        random numbers on all different machines and should be used in
     2943                        particular for comparison runs.<BR><BR>Besides, a system-specific
     2944                        generator is available ( <B>random_generator</B> =
     2945                        <I>'system-specific')</I> which should particularly be used for
     2946                        runs on vector parallel computers (NEC), because the default
     2947                        generator cannot be vectorized and therefore significantly drops
     2948                        down the code performance on these machines.</P>
     2949                        <P><B>Note:</B><BR>Results from two otherwise identical model runs
     2950                        will not be comparable one-to-one if they used different random
     2951                        number generators.</P>
     2952                </TD>
     2953        </TR>
     2954        <TR>
     2955                <TD WIDTH=126>
     2956                        <P><A NAME="random_heatflux"></A><B>random_heatflux</B></P>
     2957                </TD>
     2958                <TD WIDTH=45>
     2959                        <P>L</P>
     2960                </TD>
     2961                <TD WIDTH=159>
     2962                        <P><I>.F.</I></P>
     2963                </TD>
     2964                <TD WIDTH=1280>
     2965                        <P>Parameter to impose random perturbations on the internal
     2966                        two-dimensional near surface heat flux field <I>shf</I>.
     2967                        </P>
     2968                        <P>If a near surface heat flux is used as bottom boundary
     2969                        condition (see <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A>),
     2970                        it is by default assumed to be horizontally homogeneous. Random
     2971                        perturbations can be imposed on the internal two-dimensional&nbsp;heat
     2972                        flux field <I>shf</I> by assigning <B>random_heatflux</B> = <I>.T.</I>.
     2973                        The disturbed heat flux field is calculated by multiplying the
     2974                        values at each mesh point with a normally distributed random
     2975                        number with a mean value and standard deviation of 1. This is
     2976                        repeated after every timestep.<BR><BR>In case of a non-flat
     2977                        <A HREF="#topography">topography</A>,&nbsp;assigning
     2978                        <B>random_heatflux</B> = <I>.T.</I> imposes random perturbations
     2979                        on the combined&nbsp;heat flux field <I>shf</I> composed of
     2980                        <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A> at the bottom
     2981                        surface and <A HREF="#wall_heatflux">wall_heatflux(0)</A> at the
     2982                        topography top face.</P>
     2983                </TD>
     2984        </TR>
     2985        <TR>
     2986                <TD WIDTH=126>
     2987                        <P><A NAME="recycling_width"></A><B>recycling_width</B></P>
     2988                </TD>
     2989                <TD WIDTH=45>
     2990                        <P>R</P>
     2991                </TD>
     2992                <TD WIDTH=159>
     2993                        <P><I>0.1 * <A HREF="#nx">nx</A> * <A HREF="#dx">dx</A></I></P>
     2994                </TD>
     2995                <TD WIDTH=1280>
     2996                        <P>Distance of the recycling plane from the inflow boundary (in
     2997                        m).<BR><BR>This parameter sets the horizontal extension (along the
     2998                        direction of the main flow) of the so-called recycling domain
     2999                        which is used to generate a turbulent inflow (see
     3000                        <A HREF="#turbulent_inflow">turbulent_inflow</A>). <B>recycling_width</B>
     3001                        must be larger than the grid spacing (dx) and smaller than the
     3002                        length of the total domain (nx * dx).</P>
     3003                </TD>
     3004        </TR>
     3005        <TR>
     3006                <TD WIDTH=126>
     3007                        <P><A NAME="rif_max"></A><B>rif_max</B></P>
     3008                </TD>
     3009                <TD WIDTH=45>
     3010                        <P>R</P>
     3011                </TD>
     3012                <TD WIDTH=159>
     3013                        <P><I>1.0</I></P>
     3014                </TD>
     3015                <TD WIDTH=1280>
     3016                        <P>Upper limit of the flux-Richardson number.&nbsp;
     3017                        </P>
     3018                        <P>With the Prandtl layer switched on (see <A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>),
     3019                        flux-Richardson numbers (rif) are calculated for z=z<SUB>p</SUB>
     3020                        (k=1) in the 3d-model (in the 1d model for all heights). Their
     3021                        values in particular determine the values of the friction velocity
     3022                        (1d- and 3d-model) and the values of the eddy diffusivity
     3023                        (1d-model). With small wind velocities at the Prandtl layer top or
     3024                        small vertical wind shears in the 1d-model, rif can take up
     3025                        unrealistic large values. They are limited by an upper (<B>rif_max</B>)
     3026                        and lower limit (see <A HREF="#rif_min">rif_min</A>) for the
     3027                        flux-Richardson number. The condition <B>rif_max</B> &gt; <B>rif_min</B>
     3028                        must be met.</P>
     3029                </TD>
     3030        </TR>
     3031        <TR>
     3032                <TD WIDTH=126>
     3033                        <P><A NAME="rif_min"></A><B>rif_min</B></P>
     3034                </TD>
     3035                <TD WIDTH=45>
     3036                        <P>R</P>
     3037                </TD>
     3038                <TD WIDTH=159>
     3039                        <P><I>- 5.0</I></P>
     3040                </TD>
     3041                <TD WIDTH=1280>
     3042                        <P>Lower limit of the flux-Richardson number.&nbsp;
     3043                        </P>
     3044                        <P>For further explanations see <A HREF="#rif_max">rif_max</A>.
     3045                        The condition <B>rif_max</B> &gt; <B>rif_min </B>must be met.</P>
     3046                </TD>
     3047        </TR>
     3048        <TR>
     3049                <TD WIDTH=126>
     3050                        <P><A NAME="roughness_length"></A><B>roughness_length</B></P>
     3051                </TD>
     3052                <TD WIDTH=45>
     3053                        <P>R</P>
     3054                </TD>
     3055                <TD WIDTH=159>
     3056                        <P><I>0.1</I></P>
     3057                </TD>
     3058                <TD WIDTH=1280>
     3059                        <P>Roughness length (in m).&nbsp;
     3060                        </P>
     3061                        <P>This parameter is effective only in case that a Prandtl layer
     3062                        is switched on (see <A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>).</P>
     3063                </TD>
     3064        </TR>
     3065        <TR>
     3066                <TD WIDTH=126>
     3067                        <P><A NAME="sa_surface"></A><B>sa_surface</B></P>
     3068                </TD>
     3069                <TD WIDTH=45>
     3070                        <P>R</P>
     3071                </TD>
     3072                <TD WIDTH=159>
     3073                        <P><I>35.0</I></P>
     3074                </TD>
     3075                <TD WIDTH=1280>
     3076                        <P>Surface salinity (in psu).&nbsp;</P>
     3077                        <P>This parameter only comes into effect for ocean runs (see
     3078                        parameter <A HREF="#ocean">ocean</A>).
     3079                        </P>
     3080                        <P>This parameter assigns the value of the salinity <B>sa</B> at
     3081                        the sea surface (k=nzt)<B>.</B> Starting from this value, the
     3082                        initial vertical salinity profile is constructed from the surface
     3083                        down to the bottom of the model (k=0) by
     3084                        using&nbsp;<A HREF="#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</A>
     3085                        and&nbsp;<A HREF="#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level
     3086                        </A>.</P>
     3087                </TD>
     3088        </TR>
     3089        <TR>
     3090                <TD WIDTH=126>
     3091                        <P><A NAME="sa_vertical_gradient"></A><B>sa_vertical_gradient</B></P>
     3092                </TD>
     3093                <TD WIDTH=45>
     3094                        <P>R(10)</P>
     3095                </TD>
     3096                <TD WIDTH=159>
     3097                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     3098                </TD>
     3099                <TD WIDTH=1280>
     3100                        <P>Salinity gradient(s) of the initial salinity profile (in psu /
     3101                        100 m).&nbsp;
     3102                        </P>
     3103                        <P>This parameter only comes into effect for ocean runs (see
     3104                        parameter <A HREF="#ocean">ocean</A>).</P>
     3105                        <P>This salinity gradient holds starting from the height&nbsp;
     3106                        level defined by <A HREF="#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</A>
     3107                        (precisely: for all uv levels k where zu(k) &lt;
     3108                        sa_vertical_gradient_level, sa_init(k) is set: sa_init(k) =
     3109                        sa_init(k+1) - dzu(k+1) * <B>sa_vertical_gradient</B>) down to the
     3110                        bottom boundary or down to the next height level defined by
     3111                        <A HREF="#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</A>.
     3112                        A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10
     3113                        intervals if <A HREF="#sa_vertical_gradient_level">sa_vertical_gradient_level</A>(1)
     3114                        = <I>0.0</I>) can be assigned. The surface salinity at k=nzt is
     3115                        assigned via <A HREF="#sa_surface">sa_surface</A>.&nbsp;
     3116                        </P>
     3117                        <P>Example:&nbsp;
     3118                        </P>
     3119                        <UL>
     3120                                <P><B>sa_vertical_gradient</B> = <I>1.0</I>, <I>0.5</I>,&nbsp;
     3121                                <BR><B>sa_vertical_gradient_level</B> = <I>-500.0</I>, -<I>1000.0</I>,</P>
     3122                        </UL>
     3123                        <P>That defines the salinity to be constant down to z = -500.0 m
     3124                        with a salinity given by <A HREF="#sa_surface">sa_surface</A>. For
     3125                        -500.0 m &lt; z &lt;= -1000.0 m the salinity gradient is 1.0 psu /
     3126                        100 m and for z &lt; -1000.0 m down to the bottom boundary it is
     3127                        0.5 psu / 100 m (it is assumed that the assigned height levels
     3128                        correspond with uv levels).</P>
     3129                </TD>
     3130        </TR>
     3131        <TR>
     3132                <TD WIDTH=126>
     3133                        <P><A NAME="sa_vertical_gradient_level"></A><B>sa_vertical_gradient_level</B></P>
     3134                </TD>
     3135                <TD WIDTH=45>
     3136                        <P>R(10)</P>
     3137                </TD>
     3138                <TD WIDTH=159>
     3139                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     3140                </TD>
     3141                <TD WIDTH=1280>
     3142                        <P>Height level from which on the salinity gradient defined by
     3143                        <A HREF="#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</A> is
     3144                        effective (in m).&nbsp;
     3145                        </P>
     3146                        <P>This parameter only comes into effect for ocean runs (see
     3147                        parameter <A HREF="#ocean">ocean</A>).</P>
     3148                        <P>The height levels have to be assigned in descending order. The
     3149                        default values result in a constant salinity profile regardless of
     3150                        the values of <A HREF="#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</A>
     3151                        (unless the bottom boundary of the model is lower than -100000.0
     3152                        m). For the piecewise construction of salinity profiles see
     3153                        <A HREF="#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</A>.</P>
     3154                </TD>
     3155        </TR>
     3156        <TR>
     3157                <TD WIDTH=126>
     3158                        <P><A NAME="scalar_advec"></A><B>scalar_advec</B></P>
     3159                </TD>
     3160                <TD WIDTH=45>
     3161                        <P>C * 10</P>
     3162                </TD>
     3163                <TD WIDTH=159>
     3164                        <P><I>'pw-scheme'</I></P>
     3165                </TD>
     3166                <TD WIDTH=1280>
     3167                        <P>Advection scheme to be used for the scalar quantities.&nbsp;
     3168                        </P>
     3169                        <P>The user can choose between the following schemes:</P>
     3170                        <P><I>'pw-scheme'</I></P>
     3171                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in">The scheme of
     3172                        Piascek and Williams (1970, J. Comp. Phys., 6, 392-405) with
     3173                        central differences in the form C3 is used.<BR>If intermediate
     3174                        Euler-timesteps are carried out in case of <A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A>
     3175                        = <I>'leapfrog+euler'</I> the advection scheme is - for the
     3176                        Euler-timestep - automatically switched to an upstream-scheme.
     3177                        </P>
     3178                        <P><BR><BR>
     3179                        </P>
     3180                        <P><I>'bc-scheme'</I></P>
     3181                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">The Bott scheme modified by Chlond
     3182                        (1994, Mon. Wea. Rev., 122, 111-125). This is a conservative
     3183                        monotonous scheme with very small numerical diffusion and
     3184                        therefore very good conservation of scalar flow features. The
     3185                        scheme however, is computationally very expensive both because it
     3186                        is expensive itself and because it does (so far) not allow
     3187                        specific code optimizations (e.g. cache optimization). Choice of
     3188                        this scheme forces the Euler timestep scheme to be used for the
     3189                        scalar quantities. For output of horizontally averaged profiles of
     3190                        the resolved / total heat flux, <A HREF="chapter_4.2.html#data_output_pr">data_output_pr</A>
     3191                        = <I>'w*pt*BC'</I> / <I>'wptBC' </I>should be used, instead of the
     3192                        standard profiles (<I>'w*pt*'</I> and <I>'wpt'</I>) because these
     3193                        are too inaccurate with this scheme. However, for subdomain
     3194                        analysis (see <A HREF="#statistic_regions">statistic_regions</A>)
     3195                        exactly the reverse holds: here <I>'w*pt*BC'</I> and <I>'wptBC'</I>
     3196                        show very large errors and should not be used.<BR><BR>This scheme
     3197                        is not allowed for non-cyclic lateral boundary conditions (see
     3198                        <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A> and <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>).</P>
     3199                        <P><I>'ups-scheme'</I></P>
     3200                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">The upstream-spline-scheme is used
     3201                        (see Mahrer and Pielke, 1978: Mon. Wea. Rev., 106, 818-830). In
     3202                        opposite to the Piascek Williams scheme, this is characterized by
     3203                        much better numerical features (less numerical diffusion, better
     3204                        preservation of flux structures, e.g. vortices), but
     3205                        computationally it is much more expensive. In addition, the use of
     3206                        the Euler-timestep scheme is mandatory (<A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A>
     3207                        = <I>'euler'</I>), i.e. the timestep accuracy is only first order.
     3208                        For this reason the advection of momentum (see <A HREF="#momentum_advec">momentum_advec</A>)
     3209                        should then also be carried out with the upstream-spline scheme,
     3210                        because otherwise the momentum would be subject to large numerical
     3211                        diffusion due to the upstream scheme.&nbsp;
     3212                        </P>
     3213                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">Since the cubic splines used tend
     3214                        to overshoot under certain circumstances, this effect must be
     3215                        adjusted by suitable filtering and smoothing (see
     3216                        <A HREF="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</A>,
     3217                        <A HREF="#long_filter_factor">long_filter_factor</A>,
     3218                        <A HREF="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</A>, <A HREF="#ups_limit_u">ups_limit_u</A>,
     3219                        <A HREF="#ups_limit_v">ups_limit_v</A>, <A HREF="#ups_limit_w">ups_limit_w</A>).
     3220                        This is always neccesssary for runs with stable stratification,
     3221                        even if this stratification appears only in parts of the model
     3222                        domain.&nbsp;
     3223                        </P>
     3224                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">With stable stratification the
     3225                        upstream-upline scheme also produces gravity waves with large
     3226                        amplitude, which must be suitably damped (see
     3227                        <A HREF="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_factor">rayleigh_damping_factor</A>).</P>
     3228                        <P STYLE="margin-left: 0.42in"><B>Important: </B>The&nbsp;
     3229                        upstream-spline scheme is not implemented for humidity and passive
     3230                        scalars (see&nbsp;<A HREF="#humidity">humidity</A> and
     3231                        <A HREF="#passive_scalar">passive_scalar</A>) and requires the use
     3232                        of a 2d-domain-decomposition. The last conditions severely
     3233                        restricts code optimization on several machines leading to very
     3234                        long execution times! This scheme is also not allowed for
     3235                        non-cyclic lateral boundary conditions (see <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A>
     3236                        and <A HREF="#bc_ns">bc_ns</A>).</P>
     3237                        <P><BR>A differing advection scheme can be choosed for the
     3238                        subgrid-scale TKE using parameter <A HREF="#use_upstream_for_tke">use_upstream_for_tke</A>.</P>
     3239                </TD>
     3240        </TR>
     3241        <TR>
     3242                <TD WIDTH=126>
     3243                        <P><A NAME="scalar_exchange_coefficient"></A><B>scalar_exchange_coefficient</B></P>
     3244                </TD>
     3245                <TD WIDTH=45>
     3246                        <P>R</P>
     3247                </TD>
     3248                <TD WIDTH=159>
     3249                        <P><I>0.0</I></P>
     3250                </TD>
     3251                <TD WIDTH=1280>
     3252                        <P>Scalar exchange coefficient for a leaf (dimensionless).<BR><BR>This
     3253                        parameter is only of importance in cases in that both,
     3254                        <A HREF="../../../../../DEVELOPER_VERSION/chapter_4.1_adjusted.html#plant_canopy">plant_canopy</A>
     3255                        and <A HREF="../../../../../DEVELOPER_VERSION/chapter_4.1_adjusted.html#passive_scalar">passive_scalar</A>,
     3256                        are set <I>.T.</I>. The value of the scalar exchange coefficient
     3257                        is required for the parametrisation of the sources and sinks of
     3258                        scalar concentration due to the canopy.</P>
     3259                </TD>
     3260        </TR>
     3261        <TR>
     3262                <TD WIDTH=126>
     3263                        <P><A NAME="statistic_regions"></A><B>statistic_regions</B></P>
     3264                </TD>
     3265                <TD WIDTH=45>
     3266                        <P>I</P>
     3267                </TD>
     3268                <TD WIDTH=159>
     3269                        <P><I>0</I></P>
     3270                </TD>
     3271                <TD WIDTH=1280>
     3272                        <P>Number of additional user-defined subdomains for which
     3273                        statistical analysis and corresponding output (profiles, time
     3274                        series) shall be made.&nbsp;
     3275                        </P>
     3276                        <P>By default, vertical profiles and other statistical quantities
     3277                        are calculated as horizontal and/or volume average of the total
     3278                        model domain. Beyond that, these calculations can also be carried
     3279                        out for subdomains which can be defined using the field <A HREF="chapter_3.5.3.html">rmask
     3280                        </A>within the user-defined software (see <A HREF="chapter_3.5.3.html">chapter
     3281                        3.5.3</A>). The number of these subdomains is determined with the
     3282                        parameter <B>statistic_regions</B>. Maximum 9 additional
     3283                        subdomains are allowed. The parameter <A HREF="chapter_4.3.html#region">region</A>
     3284                        can be used to assigned names (identifier) to these subdomains
     3285                        which are then used in the headers of the output files and plots.</P>
     3286                        <P>If the default NetCDF output format is selected (see parameter
     3287                        <A HREF="chapter_4.2.html#data_output_format">data_output_format</A>),
     3288                        data for the total domain and all defined subdomains are output to
     3289                        the same file(s) (<A HREF="chapter_3.4.html#DATA_1D_PR_NETCDF">DATA_1D_PR_NETCDF</A>,
     3290                        <A HREF="chapter_3.4.html#DATA_1D_TS_NETCDF">DATA_1D_TS_NETCDF</A>).
     3291                        In case of <B>statistic_regions</B> &gt; <I>0</I>, data on the
     3292                        file for the different domains can be distinguished by a suffix
     3293                        which is appended to the quantity names. Suffix 0 means data for
     3294                        the total domain, suffix 1 means data for subdomain 1, etc.</P>
     3295                        <P>In case of <B>data_output_format</B> = <I>'profil'</I>,
     3296                        individual local files for profiles (<A HREF="chapter_3.4.html#PLOT1D_DATA">PLOT1D_DATA</A>)&nbsp;are
     3297                        created for each subdomain. The individual subdomain files differ
     3298                        by their name (the number of the respective subdomain is attached,
     3299                        e.g. PLOT1D_DATA_1). In this case the name of the file with the
     3300                        data of the total domain is PLOT1D_DATA_0. If no subdomains are
     3301                        declared (<B>statistic_regions</B> = <I>0</I>), the name
     3302                        PLOT1D_DATA is used (this must be considered in the respective
     3303                        file connection statements of the <B>mrun</B> configuration file).</P>
     3304                </TD>
     3305        </TR>
     3306        <TR>
     3307                <TD WIDTH=126>
     3308                        <P><A NAME="surface_heatflux"></A><B>surface_heatflux</B></P>
     3309                </TD>
     3310                <TD WIDTH=45>
     3311                        <P>R</P>
     3312                </TD>
     3313                <TD WIDTH=159>
     3314                        <P><I>no prescribed<BR>heatflux</I></P>
     3315                </TD>
     3316                <TD WIDTH=1280>
     3317                        <P>Kinematic sensible heat flux at the bottom surface (in K m/s).&nbsp;
     3318                                                </P>
     3319                        <P>If a value is assigned to this parameter, the internal
     3320                        two-dimensional surface heat flux field <I>shf</I> is initialized
     3321                        with the value of <B>surface_heatflux</B>&nbsp;as bottom
     3322                        (horizontally homogeneous) boundary condition for the temperature
     3323                        equation. This additionally requires that a Neumann condition must
     3324                        be used for the potential temperature (see <A HREF="#bc_pt_b">bc_pt_b</A>),
     3325                        because otherwise the resolved scale may contribute to the surface
     3326                        flux so that a constant value cannot be guaranteed. Also, changes
     3327                        of the surface temperature (see <A HREF="#pt_surface_initial_change">pt_surface_initial_change</A>)
     3328                        are not allowed. The parameter <A HREF="#random_heatflux">random_heatflux</A>
     3329                        can be used to impose random perturbations on the (homogeneous)
     3330                        surface heat flux field <I>shf</I>.&nbsp;</P>
     3331                        <P>In case of a non-flat <A HREF="#topography">topography</A>,&nbsp;the
     3332                        internal two-dimensional&nbsp;surface heat flux field <I>shf</I>
     3333                        is initialized with the value of <B>surface_heatflux</B> at the
     3334                        bottom surface and <A HREF="#wall_heatflux">wall_heatflux(0)</A>
     3335                        at the topography top face.&nbsp;The parameter<A HREF="#random_heatflux">
     3336                        random_heatflux</A> can be used to impose random perturbations on
     3337                        this combined surface heat flux field <I>shf</I>.&nbsp;
     3338                        </P>
     3339                        <P>If no surface heat flux is assigned, <I>shf</I> is calculated
     3340                        at each timestep by u<SUB>*</SUB> * theta<SUB>*</SUB> (of course
     3341                        only with <A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A> switched on).
     3342                        Here, u<SUB>*</SUB> and theta<SUB>*</SUB> are calculated from the
     3343                        Prandtl law assuming logarithmic wind and temperature profiles
     3344                        between k=0 and k=1. In this case a Dirichlet condition (see
     3345                        <A HREF="#bc_pt_b">bc_pt_b</A>) must be used as bottom boundary
     3346                        condition for the potential temperature.</P>
     3347                        <P>See also <A HREF="#top_heatflux">top_heatflux</A>.</P>
     3348                </TD>
     3349        </TR>
     3350        <TR>
     3351                <TD WIDTH=126>
     3352                        <P><A NAME="surface_pressure"></A><B>surface_pressure</B></P>
     3353                </TD>
     3354                <TD WIDTH=45>
     3355                        <P>R</P>
     3356                </TD>
     3357                <TD WIDTH=159>
     3358                        <P><I>1013.25</I></P>
     3359                </TD>
     3360                <TD WIDTH=1280>
     3361                        <P>Atmospheric pressure at the surface (in hPa).&nbsp;
     3362                        </P>
     3363                        <P>Starting from this surface value, the vertical pressure profile
     3364                        is calculated once at the beginning of the run assuming a
     3365                        neutrally stratified atmosphere. This is needed for converting
     3366                        between the liquid water potential temperature and the potential
     3367                        temperature (see <A HREF="#cloud_physics">cloud_physics</A>).</P>
     3368                </TD>
     3369        </TR>
     3370        <TR>
     3371                <TD WIDTH=126>
     3372                        <P><A NAME="surface_scalarflux"></A><B>surface_scalarflux</B></P>
     3373                </TD>
     3374                <TD WIDTH=45>
     3375                        <P>R</P>
     3376                </TD>
     3377                <TD WIDTH=159>
     3378                        <P><I>0.0</I></P>
     3379                </TD>
     3380                <TD WIDTH=1280>
     3381                        <P>Scalar flux at the surface (in kg/(m<SUP>2</SUP> s)).&nbsp;
     3382                        </P>
     3383                        <P>If a non-zero value is assigned to this parameter, the
     3384                        respective scalar flux value is used as bottom (horizontally
     3385                        homogeneous) boundary condition for the scalar concentration
     3386                        equation.&nbsp;This additionally requires that a Neumann condition
     3387                        must be used for the scalar concentration&nbsp;(see <A HREF="#bc_s_b">bc_s_b</A>),
     3388                        because otherwise the resolved scale may contribute to the surface
     3389                        flux so that a constant value cannot be guaranteed. Also, changes
     3390                        of the surface scalar concentration (see <A HREF="#s_surface_initial_change">s_surface_initial_change</A>)
     3391                        are not allowed.
     3392                        </P>
     3393                        <P>If no surface scalar flux is assigned (<B>surface_scalarflux</B>
     3394                        = <I>0.0</I>), it is calculated at each timestep by u<SUB>*</SUB>
     3395                        * s<SUB>*</SUB> (of course only with Prandtl layer switched on).
     3396                        Here, s<SUB>*</SUB> is calculated from the Prandtl law assuming a
     3397                        logarithmic scalar concentration profile between k=0 and k=1. In
     3398                        this case a Dirichlet condition (see <A HREF="#bc_s_b">bc_s_b</A>)
     3399                        must be used as bottom boundary condition for the scalar
     3400                        concentration.</P>
     3401                </TD>
     3402        </TR>
     3403        <TR>
     3404                <TD WIDTH=126>
     3405                        <P><A NAME="surface_waterflux"></A><B>surface_waterflux</B></P>
     3406                </TD>
     3407                <TD WIDTH=45>
     3408                        <P>R</P>
     3409                </TD>
     3410                <TD WIDTH=159>
     3411                        <P><I>0.0</I></P>
     3412                </TD>
     3413                <TD WIDTH=1280>
     3414                        <P>Kinematic water flux near the surface (in m/s).&nbsp;
     3415                        </P>
     3416                        <P>If a non-zero value is assigned to this parameter, the
     3417                        respective water flux value is used as bottom (horizontally
     3418                        homogeneous) boundary condition for the humidity equation. This
     3419                        additionally requires that a Neumann condition must be used for
     3420                        the specific humidity / total water content (see <A HREF="#bc_q_b">bc_q_b</A>),
     3421                        because otherwise the resolved scale may contribute to the surface
     3422                        flux so that a constant value cannot be guaranteed. Also, changes
     3423                        of the surface humidity (see <A HREF="#q_surface_initial_change">q_surface_initial_change</A>)
     3424                        are not allowed.</P>
     3425                        <P>If no surface water flux is assigned (<B>surface_waterflux</B>
     3426                        = <I>0.0</I>), it is calculated at each timestep by u<SUB>*</SUB>
     3427                        * q<SUB>*</SUB> (of course only with Prandtl layer switched on).
     3428                        Here, q<SUB>*</SUB> is calculated from the Prandtl law assuming a
     3429                        logarithmic temperature profile between k=0 and k=1. In this case
     3430                        a Dirichlet condition (see <A HREF="#bc_q_b">bc_q_b</A>) must be
     3431                        used as the bottom boundary condition for the humidity.</P>
     3432                </TD>
     3433        </TR>
     3434        <TR>
     3435                <TD WIDTH=126>
     3436                        <P><A NAME="s_surface"></A><B>s_surface</B></P>
     3437                </TD>
     3438                <TD WIDTH=45>
     3439                        <P>R</P>
     3440                </TD>
     3441                <TD WIDTH=159>
     3442                        <P><I>0.0</I></P>
     3443                </TD>
     3444                <TD WIDTH=1280>
     3445                        <P>Surface value of the passive scalar (in kg/m<SUP>3</SUP>).&nbsp;</P>
     3446                        <P>This parameter assigns the value of the passive scalar s at the
     3447                        surface (k=0)<B>.</B> Starting from this value, the initial
     3448                        vertical scalar concentration profile is constructed with<A HREF="#s_vertical_gradient">
     3449                        s_vertical_gradient</A> and <A HREF="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</A>.</P>
     3450                </TD>
     3451        </TR>
     3452        <TR>
     3453                <TD WIDTH=126>
     3454                        <P><A NAME="s_surface_initial_change"></A><B>s_surface_initial</B>
     3455                        <BR><B>_change</B></P>
     3456                </TD>
     3457                <TD WIDTH=45>
     3458                        <P>R</P>
     3459                </TD>
     3460                <TD WIDTH=159>
     3461                        <P><I>0.0</I></P>
     3462                </TD>
     3463                <TD WIDTH=1280>
     3464                        <P>Change in surface scalar concentration to be made at the
     3465                        beginning of the 3d run (in kg/m<SUP>3</SUP>).&nbsp;
     3466                        </P>
     3467                        <P>If <B>s_surface_initial_change</B>&nbsp;is set to a non-zero
     3468                        value, the near surface scalar flux is not allowed to be given
     3469                        simultaneously (see <A HREF="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</A>).</P>
     3470                </TD>
     3471        </TR>
     3472        <TR>
     3473                <TD WIDTH=126>
     3474                        <P><A NAME="s_vertical_gradient"></A><B>s_vertical_gradient</B></P>
     3475                </TD>
     3476                <TD WIDTH=45>
     3477                        <P>R (10)</P>
     3478                </TD>
     3479                <TD WIDTH=159>
     3480                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     3481                </TD>
     3482                <TD WIDTH=1280>
     3483                        <P>Scalar concentration gradient(s) of the initial scalar
     3484                        concentration profile (in kg/m<SUP>3 </SUP>/ 100 m).&nbsp;
     3485                        </P>
     3486                        <P>The scalar gradient holds starting from the height level
     3487                        defined by <A HREF="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level
     3488                        </A>(precisely: for all uv levels k, where zu(k) &gt;
     3489                        s_vertical_gradient_level, s_init(k) is set: s_init(k) =
     3490                        s_init(k-1) + dzu(k) * <B>s_vertical_gradient</B>) up to the top
     3491                        boundary or up to the next height level defined by
     3492                        <A HREF="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</A>.
     3493                        A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10
     3494                        intervals if <A HREF="#s_vertical_gradient_level">s_vertical_gradient_level</A>(1)
     3495                        = <I>0.0</I>) can be assigned. The surface scalar value is
     3496                        assigned via <A HREF="#s_surface">s_surface</A>.</P>
     3497                        <P>Example:&nbsp;
     3498                        </P>
     3499                        <UL>
     3500                                <P><B>s_vertical_gradient</B> = <I>0.1</I>, <I>0.05</I>,&nbsp;
     3501                                <BR><B>s_vertical_gradient_level</B> = <I>500.0</I>, <I>1000.0</I>,</P>
     3502                        </UL>
     3503                        <P>That defines the scalar concentration to be constant with
     3504                        height up to z = 500.0 m with a value given by <A HREF="#s_surface">s_surface</A>.
     3505                        For 500.0 m &lt; z &lt;= 1000.0 m the scalar gradient is 0.1 kg/m<SUP>3
     3506                        </SUP>/ 100 m and for z &gt; 1000.0 m up to the top boundary it is
     3507                        0.05 kg/m<SUP>3 </SUP>/ 100 m (it is assumed that the assigned
     3508                        height levels correspond with uv levels).</P>
     3509                </TD>
     3510        </TR>
     3511        <TR>
     3512                <TD WIDTH=126>
     3513                        <P><A NAME="s_vertical_gradient_level"></A><B>s_vertical_gradient_</B>
     3514                        <BR><B>level</B></P>
     3515                </TD>
     3516                <TD WIDTH=45>
     3517                        <P>R (10)</P>
     3518                </TD>
     3519                <TD WIDTH=159>
     3520                        <P><I>10 *</I> <I>0.0</I></P>
     3521                </TD>
     3522                <TD WIDTH=1280>
     3523                        <P>Height level from which on the scalar gradient defined by
     3524                        <A HREF="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</A> is
     3525                        effective (in m).&nbsp;
     3526                        </P>
     3527                        <P>The height levels are to be assigned in ascending order. The
     3528                        default values result in a scalar concentration constant with
     3529                        height regardless of the values of <A HREF="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</A>
     3530                        (unless the top boundary of the model is higher than 100000.0 m).
     3531                        For the piecewise construction of scalar concentration profiles
     3532                        see <A HREF="#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</A>.</P>
     3533                </TD>
     3534        </TR>
     3535        <TR>
     3536                <TD WIDTH=126>
     3537                        <P><A NAME="timestep_scheme"></A><B>timestep_scheme</B></P>
     3538                </TD>
     3539                <TD WIDTH=45>
     3540                        <P>C * 20</P>
     3541                </TD>
     3542                <TD WIDTH=159>
     3543                        <P><I>'runge</I><BR><I>kutta-3'</I></P>
     3544                </TD>
     3545                <TD WIDTH=1280>
     3546                        <P>Time step scheme to be used for the integration of the
     3547                        prognostic variables.&nbsp;
     3548                        </P>
     3549                        <P>The user can choose between the following schemes:</P>
     3550                        <P><I>'runge-kutta-3'</I></P>
     3551                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">Third order Runge-Kutta
     3552                        scheme.<BR>This scheme requires the use of <A HREF="#momentum_advec">momentum_advec</A>
     3553                        = <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A> = '<I>pw-scheme'</I>.
     3554                        Please refer to the&nbsp;<A HREF="../tec/numerik.heiko/zeitschrittverfahren.pdf">documentation
     3555                        on PALM's time integration schemes&nbsp;(28p., in German)</A> fur
     3556                        further details.</P>
     3557                        <P><I>'runge-kutta-2'</I></P>
     3558                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in">Second order
     3559                        Runge-Kutta scheme.<BR>For special features see <B>timestep_scheme</B>
     3560                        = '<I>runge-kutta-3'</I>.</P>
     3561                        <P><BR><I>'leapfrog'</I></P>
     3562                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in">Second order
     3563                        leapfrog scheme.<BR>Although this scheme requires a constant
     3564                        timestep (because it is centered in time),&nbsp; is even applied
     3565                        in case of changes in timestep. Therefore, only small changes of
     3566                        the timestep are allowed (see <A HREF="#dt">dt</A>). However, an
     3567                        Euler timestep is always used as the first timestep of an initiali
     3568                        run. When using the Bott-Chlond scheme for scalar advection (see
     3569                        <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A>), the prognostic equation
     3570                        for potential temperature will be calculated with the Euler
     3571                        scheme, although the leapfrog scheme is switched on.&nbsp; <BR>The
     3572                        leapfrog scheme must not be used together with the upstream-spline
     3573                        scheme for calculating the advection (see <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A>
     3574                        = '<I>ups-scheme'</I> and <A HREF="#momentum_advec">momentum_advec</A>
     3575                        = '<I>ups-scheme'</I>).</P>
     3576                        <P><BR><I>'leapfrog+euler'</I></P>
     3577                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in">The leapfrog
     3578                        scheme is used, but after each change of a timestep an Euler
     3579                        timestep is carried out. Although this method is theoretically
     3580                        correct (because the pure leapfrog method does not allow timestep
     3581                        changes), the divergence of the velocity field (after applying the
     3582                        pressure solver) may be significantly larger than with <I>'leapfrog'</I>.</P>
     3583                        <P><BR><I>'euler'</I></P>
     3584                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in">First order
     3585                        Euler scheme.&nbsp; <BR>The Euler scheme must be used when
     3586                        treating the advection terms with the upstream-spline scheme (see
     3587                        <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A> = <I>'ups-scheme'</I> and
     3588                        <A HREF="#momentum_advec">momentum_advec</A> = <I>'ups-scheme'</I>).</P>
     3589                        <P STYLE="margin-bottom: 0in"><BR><BR>A differing timestep scheme
     3590                        can be choosed for the subgrid-scale TKE using parameter
     3591                        <A HREF="#use_upstream_for_tke">use_upstream_for_tke</A>.</P>
     3592                </TD>
     3593        </TR>
     3594        <TR>
     3595                <TD WIDTH=126>
     3596                        <P ALIGN=LEFT><A NAME="topography"></A><B>topography</B></P>
     3597                </TD>
     3598                <TD WIDTH=45>
     3599                        <P>C * 40</P>
     3600                </TD>
     3601                <TD WIDTH=159>
     3602                        <P><I>'flat'</I></P>
     3603                </TD>
     3604                <TD WIDTH=1280>
     3605                        <P>Topography mode.&nbsp;
     3606                        </P>
     3607                        <P>The user can choose between the following modes:</P>
     3608                        <P><I>'flat'</I></P>
     3609                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">Flat surface.</P>
     3610                        <P><I>'single_building'</I></P>
     3611                        <P STYLE="margin-left: 0.42in">Flow around&nbsp;a single
     3612                        rectangular building mounted on a flat surface.<BR>The building
     3613                        size and location can be specified by the parameters
     3614                        <A HREF="#building_height">building_height</A>, <A HREF="#building_length_x">building_length_x</A>,
     3615                        <A HREF="#building_length_y">building_length_y</A>,
     3616                        <A HREF="#building_wall_left">building_wall_left</A> and
     3617                        <A HREF="#building_wall_south">building_wall_south</A>.</P>
     3618                        <P><I>'single_street_canyon'</I></P>
     3619                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in">Flow over a
     3620                        single, quasi-2D street canyon of infinite length oriented either
     3621                        in x- or in y-direction.<BR>The canyon size, orientation and
     3622                        location can be specified by the parameters <A HREF="#canyon_height">canyon_height</A>
     3623                        plus <B>either</B>&nbsp;<A HREF="#canyon_width_x">canyon_width_x</A>
     3624                        and <A HREF="#canyon_wall_left">canyon_wall_left</A> <B>or</B>&nbsp;
     3625                        <A HREF="#canyon_width_y">canyon_width_y</A> and
     3626                        <A HREF="#canyon_wall_south">canyon_wall_south</A>.</P>
     3627                        <P>&nbsp;</P>
     3628                        <P><I>'read_from_file'</I></P>
     3629                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in">Flow around
     3630                        arbitrary topography.<BR>This mode requires the input file
     3631                        <A HREF="chapter_3.4.html#TOPOGRAPHY_DATA">TOPOGRAPHY_DATA</A><FONT COLOR="#000000">.
     3632                        This file contains the&nbsp;arbitrary topography height
     3633                        information in m. These data&nbsp;must exactly match the
     3634                        horizontal grid.</FONT></P>
     3635                        <P STYLE="margin-bottom: 0in"><I><BR></I><FONT COLOR="#000000">Alternatively,
     3636                        the user may add code to the user interface subroutine
     3637                        <A HREF="chapter_3.5.1.html#user_init_grid">user_init_grid</A> to
     3638                        allow further topography modes. </FONT>These require to explicitly
     3639                        set the <A HREF="#topography_grid_convention">topography_grid_convention</A>&nbsp;to
     3640                        either <I>'cell_edge'</I> or <I>'cell_center'</I>.<BR><FONT COLOR="#000000"><BR>Non-flat
     3641                        </FONT><FONT COLOR="#000000"><B>topography</B></FONT><FONT COLOR="#000000">
     3642                        modes may assign a</FONT> kinematic sensible<FONT COLOR="#000000">
     3643                        <A HREF="#wall_heatflux">wall_heatflux</A> at the five topography
     3644                        faces.</FONT><BR><FONT COLOR="#000000"><BR>All non-flat </FONT><FONT COLOR="#000000"><B>topography</B></FONT><FONT COLOR="#000000">
     3645                        modes </FONT>require the use of <A HREF="#momentum_advec">momentum_advec</A>
     3646                        = <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A> = '<I>pw-scheme'</I>,
     3647                        <A HREF="chapter_4.2.html#psolver">psolver</A> /= <I>'sor'</I>,
     3648                        &nbsp;<A HREF="#alpha_surface">alpha_surface</A> =
     3649                        0.0,&nbsp;<A HREF="#galilei_transformation">galilei_transformation</A>
     3650                        = <I>.F.</I>,&nbsp;<A HREF="#cloud_physics">cloud_physics&nbsp;</A>
     3651                        = <I>.F.</I>,&nbsp; <A HREF="#cloud_droplets">cloud_droplets</A> =
     3652                        <I>.F.</I>,&nbsp;&nbsp;<A HREF="#humidity">humidity</A> = <I>.F.</I>,
     3653                        and <A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A> = .T..<BR><FONT COLOR="#000000"><BR>Note
     3654                        that an inclined model domain requires the use of </FONT><FONT COLOR="#000000"><B>topography</B></FONT><FONT COLOR="#000000">
     3655                        = </FONT><FONT COLOR="#000000"><I>'flat'</I></FONT><FONT COLOR="#000000">
     3656                        and a nonzero </FONT><A HREF="#alpha_surface">alpha_surface</A>.</P>
     3657                </TD>
     3658        </TR>
     3659        <TR>
     3660                <TD WIDTH=126>
     3661                        <P><A NAME="topography_grid_convention"></A><B>topography_grid_</B><BR><B>convention</B></P>
     3662                </TD>
     3663                <TD WIDTH=45>
     3664                        <P>C*11</P>
     3665                </TD>
     3666                <TD WIDTH=159>
     3667                        <P><I>default depends on value of <A HREF="#topography">topography</A>;
     3668                        see text for details</I></P>
     3669                </TD>
     3670                <TD WIDTH=1280>
     3671                        <P>Convention for defining the&nbsp;topography grid.<BR><BR>Possible
     3672                        values are</P>
     3673                        <UL>
     3674                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in"><I>'cell_edge':&nbsp;</I>the
     3675                                distance between cell edges defines the extent of topography.
     3676                                This setting is normally for <I>generic topographies</I>, i.e.
     3677                                topographies that are constructed using length parameters. For
     3678                                example, <A HREF="#topography">topography</A> = <I>'single_building'</I>
     3679                                is constructed using <A HREF="#building_length_x">building_length_x</A>
     3680                                and <A HREF="#building_length_y">building_length_y</A>. The
     3681                                advantage of this setting is that the actual size of generic
     3682                                topography is independent of the grid size, provided that the
     3683                                length parameters are an integer multiple of the grid lengths&nbsp;<A HREF="#dx">dx</A>
     3684                                and&nbsp;<A HREF="#dy">dy</A>. This is convenient&nbsp;for
     3685                                resolution parameter studies.</P>
     3686                                <LI><P><I>'cell_center':&nbsp;</I>the number of topography cells
     3687                                define the extent of topography. This setting is normally for
     3688                                <I>rastered real topographies</I> derived from digital elevation
     3689                                models.&nbsp;For example, <A HREF="#topography">topography</A> =
     3690                                <I>'read_from_file'</I> is constructed using&nbsp;the input file
     3691                                <A HREF="chapter_3.4.html#TOPOGRAPHY_DATA">TOPOGRAPHY_DATA</A><FONT COLOR="#000000">.&nbsp;</FONT>The
     3692                                advantage of this setting is that the&nbsp;rastered topography
     3693                                cells of the input file are directly mapped to topography grid
     3694                                boxes in PALM.
     3695                                </P>
     3696                        </UL>
     3697                        <P>The example files&nbsp;<CODE><FONT SIZE=4>example_topo_file</FONT></CODE>
     3698                        and&nbsp;<CODE><FONT SIZE=4>example_building</FONT></CODE> in
     3699                        <CODE><FONT SIZE=4>trunk/EXAMPLES/</FONT></CODE> illustrate the
     3700                        difference between both approaches. Both examples simulate a
     3701                        single building and yield the same results. The former uses a
     3702                        rastered topography input file with <I>'cell_center'</I>
     3703                        convention, the latter applies a generic topography with
     3704                        <I>'cell_edge'</I> convention.<BR><BR>The default value is</P>
     3705                        <UL>
     3706                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in"><I>'cell_edge' </I>if
     3707                                <A HREF="#topography">topography</A> = <I>'single_building'</I>
     3708                                or <I>'single_street_canyon'</I>,</P>
     3709                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in"><I>'cell_center'</I> if
     3710                                <A HREF="#topography">topography</A> = <I>'read_from_file'</I>,</P>
     3711                                <LI><P><I>none (' '</I> ) otherwise, leading to an abort
     3712                                if&nbsp;<B>topography_grid_convention</B> is not set.</P>
     3713                        </UL>
     3714                        <P>This means that
     3715                        </P>
     3716                        <UL>
     3717                                <LI><P STYLE="margin-bottom: 0in">For PALM simulations using a
     3718                                <I>user-defined topography</I>, the <B>topography_grid_convention</B>
     3719                                must be explicitly set to either <I>'cell_edge'</I> or
     3720                                <I>'cell_center'</I>.</P>
     3721                                <LI><P>For PALM simulations using a <I>standard topography</I>
     3722                                <I>('single_building'</I>, <I>'single_street_canyon'</I> or
     3723                                <I>'read_from_file')</I>, it is possible but not required to set
     3724                                the&nbsp; <B>topography_grid_convention</B> because appropriate
     3725                                default values apply.</P>
     3726                        </UL>
     3727                </TD>
     3728        </TR>
     3729        <TR>
     3730                <TD WIDTH=126>
     3731                        <P><A NAME="top_heatflux"></A><B>top_heatflux</B></P>
     3732                </TD>
     3733                <TD WIDTH=45>
     3734                        <P>R</P>
     3735                </TD>
     3736                <TD WIDTH=159>
     3737                        <P><I>no prescribed<BR>heatflux</I></P>
     3738                </TD>
     3739                <TD WIDTH=1280>
     3740                        <P>Kinematic sensible heat flux at the top boundary (in K m/s).&nbsp;
     3741                                                </P>
     3742                        <P>If a value is assigned to this parameter, the internal
     3743                        two-dimensional surface heat flux field <FONT FACE="monospace">tswst</FONT>
     3744                        is initialized with the value of <B>top_heatflux</B>&nbsp;as top
     3745                        (horizontally homogeneous) boundary condition for the temperature
     3746                        equation. This additionally requires that a Neumann condition must
     3747                        be used for the potential temperature (see <A HREF="#bc_pt_t">bc_pt_t</A>),
     3748                        because otherwise the resolved scale may contribute to the top
     3749                        flux so that a constant flux value cannot be guaranteed.&nbsp;</P>
     3750                        <P><B>Note:</B><BR>The application of a top heat flux additionally
     3751                        requires the setting of initial parameter <A HREF="#use_top_fluxes">use_top_fluxes</A>
     3752                        = .T..
     3753                        </P>
     3754                        <P>No Prandtl-layer is available at the top boundary so far.</P>
     3755                        <P>See also <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A>.</P>
     3756                </TD>
     3757        </TR>
     3758        <TR>
     3759                <TD WIDTH=126>
     3760                        <P><A NAME="top_momentumflux_u"></A><B>top_momentumflux_u</B></P>
     3761                </TD>
     3762                <TD WIDTH=45>
     3763                        <P>R</P>
     3764                </TD>
     3765                <TD WIDTH=159>
     3766                        <P><I>no prescribed momentumflux</I></P>
     3767                </TD>
     3768                <TD WIDTH=1280>
     3769                        <P>Momentum flux along x at the top boundary (in m2/s2).</P>
     3770                        <P>If a value is assigned to this parameter, the internal
     3771                        two-dimensional u-momentum flux field <FONT FACE="monospace">uswst</FONT>
     3772                        is initialized with the value of <B>top_momentumflux_u</B> as top
     3773                        (horizontally homogeneous) boundary condition for the u-momentum
     3774                        equation.</P>
     3775                        <P><B>Notes:</B><BR>The application of a top momentum flux
     3776                        additionally requires the setting of initial parameter
     3777                        <A HREF="#use_top_fluxes">use_top_fluxes</A> = .T.. Setting of
     3778                        <B>top_momentumflux_u</B> requires setting of <A HREF="#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</A>
     3779                        also.</P>
     3780                        <P>A&nbsp;Neumann condition should be used for the u velocity
     3781                        component (see <A HREF="#bc_uv_t">bc_uv_t</A>), because otherwise
     3782                        the resolved scale may contribute to the top flux so that a
     3783                        constant flux value cannot be guaranteed.&nbsp;</P>
     3784                        <P>No Prandtl-layer is available at the top boundary so far.</P>
     3785                        <P>The <A HREF="chapter_3.8.html">coupled</A> ocean parameter
     3786                        file&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>
     3787                        should include dummy REAL value assignments to both
     3788                        <A HREF="#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</A>
     3789                        and&nbsp;<A HREF="#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</A>
     3790                        (e.g.&nbsp;top_momentumflux_u = 0.0, top_momentumflux_v = 0.0) to
     3791                        enable the momentum flux coupling.</P>
     3792                </TD>
     3793        </TR>
     3794        <TR>
     3795                <TD WIDTH=126>
     3796                        <P><A NAME="top_momentumflux_v"></A><B>top_momentumflux_v</B></P>
     3797                </TD>
     3798                <TD WIDTH=45>
     3799                        <P>R</P>
     3800                </TD>
     3801                <TD WIDTH=159>
     3802                        <P><I>no prescribed momentumflux</I></P>
     3803                </TD>
     3804                <TD WIDTH=1280>
     3805                        <P>Momentum flux along y at the top boundary (in m2/s2).</P>
     3806                        <P>If a value is assigned to this parameter, the internal
     3807                        two-dimensional v-momentum flux field <FONT FACE="monospace">vswst</FONT>
     3808                        is initialized with the value of <B>top_momentumflux_v</B> as top
     3809                        (horizontally homogeneous) boundary condition for the v-momentum
     3810                        equation.</P>
     3811                        <P><B>Notes:</B><BR>The application of a top momentum flux
     3812                        additionally requires the setting of initial parameter
     3813                        <A HREF="#use_top_fluxes">use_top_fluxes</A> = .T.. Setting of
     3814                        <B>top_momentumflux_v</B> requires setting of <A HREF="#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</A>
     3815                        also.</P>
     3816                        <P>A&nbsp;Neumann condition should be used for the v velocity
     3817                        component (see <A HREF="#bc_uv_t">bc_uv_t</A>), because otherwise
     3818                        the resolved scale may contribute to the top flux so that a
     3819                        constant flux value cannot be guaranteed.&nbsp;</P>
     3820                        <P>No Prandtl-layer is available at the top boundary so far.</P>
     3821                        <P>The <A HREF="chapter_3.8.html">coupled</A> ocean parameter
     3822                        file&nbsp;<A HREF="chapter_3.4.html#PARIN"><FONT SIZE=2>PARIN_O</FONT></A>
     3823                        should include dummy REAL value assignments to both
     3824                        <A HREF="#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</A>
     3825                        and&nbsp;<A HREF="#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</A>
     3826                        (e.g.&nbsp;top_momentumflux_u = 0.0, top_momentumflux_v = 0.0) to
     3827                        enable the momentum flux coupling.</P>
     3828                </TD>
     3829        </TR>
     3830        <TR>
     3831                <TD WIDTH=126>
     3832                        <P><A NAME="top_salinityflux"></A><B>top_salinityflux</B></P>
     3833                </TD>
     3834                <TD WIDTH=45>
     3835                        <P>R</P>
     3836                </TD>
     3837                <TD WIDTH=159>
     3838                        <P><I>no prescribed<BR>salinityflux</I></P>
     3839                </TD>
     3840                <TD WIDTH=1280>
     3841                        <P>Kinematic salinity flux at the top boundary, i.e. the sea
     3842                        surface (in psu m/s).&nbsp;
     3843                        </P>
     3844                        <P>This parameter only comes into effect for ocean runs (see
     3845                        parameter <A HREF="#ocean">ocean</A>).</P>
     3846                        <P>If a value is assigned to this parameter, the internal
     3847                        two-dimensional surface heat flux field <FONT FACE="monospace">saswst</FONT>
     3848                        is initialized with the value of <B>top_salinityflux</B>&nbsp;as
     3849                        top (horizontally homogeneous) boundary condition for the salinity
     3850                        equation. This additionally requires that a Neumann condition must
     3851                        be used for the salinity (see <A HREF="#bc_sa_t">bc_sa_t</A>),
     3852                        because otherwise the resolved scale may contribute to the top
     3853                        flux so that a constant flux value cannot be guaranteed.&nbsp;</P>
     3854                        <P><B>Note:</B><BR>The application of a salinity flux at the model
     3855                        top additionally requires the setting of initial parameter
     3856                        <A HREF="#use_top_fluxes">use_top_fluxes</A> = .T..
     3857                        </P>
     3858                        <P>See also <A HREF="#bottom_salinityflux">bottom_salinityflux</A>.</P>
     3859                </TD>
     3860        </TR>
     3861        <TR>
     3862                <TD WIDTH=126>
     3863                        <P><A NAME="turbulent_inflow"></A><B>turbulent_inflow</B></P>
     3864                </TD>
     3865                <TD WIDTH=45>
     3866                        <P>L</P>
     3867                </TD>
     3868                <TD WIDTH=159>
     3869                        <P><I>.F.</I></P>
     3870                </TD>
     3871                <TD WIDTH=1280>
     3872                        <P>Generates a turbulent inflow at side boundaries using a
     3873                        turbulence recycling method.<BR><BR>Turbulent inflow is realized
     3874                        using the turbulence recycling method from Lund et al. (1998, J.
     3875                        Comp. Phys., <B>140</B>, 233-258) modified by Kataoka and Mizuno
     3876                        (2002, Wind and Structures, <B>5</B>, 379-392).<BR><BR>A turbulent
     3877                        inflow requires Dirichlet conditions at the respective inflow
     3878                        boundary. <B>So far, a turbulent inflow is realized from the left
     3879                        (west) side only, i.e. <A HREF="#bc_lr">bc_lr</A></B>&nbsp;<B>=</B>
     3880                        <I><B>'dirichlet/radiation'</B></I> <B>is required!</B><BR><BR>The
     3881                        initial (quasi-stationary) turbulence field should be generated by
     3882                        a precursor run and used by setting <A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A>
     3883                        = <I>'cyclic_fill'</I>.<BR><BR>The distance of the recycling plane
     3884                        from the inflow boundary can be set with parameter
     3885                        <A HREF="#recycling_width">recycling_width</A>. The heigth above
     3886                        ground above which the turbulence signal is not used for recycling
     3887                        and the width of the layer within&nbsp;the magnitude of the
     3888                        turbulence signal is damped from 100% to 0% can be set with
     3889                        parameters <A HREF="#inflow_damping_height">inflow_damping_height</A>
     3890                        and <A HREF="#inflow_damping_width">inflow_damping_width</A>.<BR><BR>The
     3891                        detailed setup for a turbulent inflow is described in <A HREF="chapter_3.9.html">chapter
     3892                        3.9</A>.</P>
     3893                </TD>
     3894        </TR>
     3895        <TR>
     3896                <TD WIDTH=126>
     3897                        <P><A NAME="u_bulk"></A><B>u_bulk</B></P>
     3898                </TD>
     3899                <TD WIDTH=45>
     3900                        <P>R</P>
     3901                </TD>
     3902                <TD WIDTH=159>
     3903                        <P><I>0.0</I></P>
     3904                </TD>
     3905                <TD WIDTH=1280>
     3906                        <P>u-component of the predefined bulk velocity (in m/s).<BR><BR>This
     3907                        parameter comes into effect if <A HREF="#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</A>
     3908                        = <I>.T.</I> and <A HREF="#conserve_volume_flow_mode">conserve_volume_flow_mode</A>
     3909                        = <I>'bulk_velocity'</I>.</P>
     3910                </TD>
     3911        </TR>
     3912        <TR>
     3913                <TD WIDTH=126>
     3914                        <P><A NAME="ug_surface"></A><B>ug_surface</B></P>
     3915                </TD>
     3916                <TD WIDTH=45>
     3917                        <P>R</P>
     3918                </TD>
     3919                <TD WIDTH=159>
     3920                        <P><I>0.0</I></P>
     3921                </TD>
     3922                <TD WIDTH=1280>
     3923                        <P>u-component of the geostrophic wind at the surface (in
     3924                        m/s).<BR><BR>This parameter assigns the value of the u-component
     3925                        of the geostrophic wind (ug) at the surface (k=0). Starting from
     3926                        this value, the initial vertical profile of the <BR>u-component of
     3927                        the geostrophic wind is constructed with <A HREF="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</A>
     3928                        and <A HREF="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</A>.
     3929                        The profile constructed in that way is used for creating the
     3930                        initial vertical velocity profile of the 3d-model. Either it is
     3931                        applied, as it has been specified by the user
     3932                        (<A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A> =
     3933                        'set_constant_profiles') or it is used for calculating a
     3934                        stationary boundary layer wind profile (<A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A>
     3935                        = 'set_1d-model_profiles'). If ug is constant with height (i.e.
     3936                        ug(k)=<B>ug_surface</B>) and&nbsp; has a large value, it is
     3937                        recommended to use a Galilei-transformation of the coordinate
     3938                        system, if possible (see <A HREF="#galilei_transformation">galilei_transformation</A>),
     3939                        in order to obtain larger time steps.<BR><BR><B>Attention:</B><BR>In
     3940                        case of ocean runs (see <A HREF="#ocean">ocean</A>), this
     3941                        parameter gives the geostrophic velocity value (i.e. the pressure
     3942                        gradient) at the sea surface, which is at k=nzt. The profile is
     3943                        then constructed from the surface down to the bottom of the model.</P>
     3944                </TD>
     3945        </TR>
     3946        <TR>
     3947                <TD WIDTH=126>
     3948                        <P><A NAME="ug_vertical_gradient"></A><B>ug_vertical_gradient</B></P>
     3949                </TD>
     3950                <TD WIDTH=45>
     3951                        <P>R(10)</P>
     3952                </TD>
     3953                <TD WIDTH=159>
     3954                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     3955                </TD>
     3956                <TD WIDTH=1280>
     3957                        <P>Gradient(s) of the initial profile of the&nbsp; u-component of
     3958                        the geostrophic wind (in 1/100s).<BR><BR>The gradient holds
     3959                        starting from the height level defined by
     3960                        <A HREF="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</A>
     3961                        (precisely: for all uv levels k where zu(k) &gt;
     3962                        <A HREF="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</A>,
     3963                        ug(k) is set: ug(k) = ug(k-1) + dzu(k) * <B>ug_vertical_gradient</B>)
     3964                        up to the top boundary or up to the next height level defined by
     3965                        <A HREF="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</A>.
     3966                        A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10
     3967                        intervals&nbsp; if <A HREF="#ug_vertical_gradient_level">ug_vertical_gradient_level</A>(1)
     3968                        = 0.0) can be assigned. The surface geostrophic wind is assigned
     3969                        by <A HREF="#ug_surface">ug_surface</A>.<BR><BR><B>Attention:</B><BR>In
     3970                        case of ocean runs (see <A HREF="#ocean">ocean</A>), the profile
     3971                        is constructed like described above, but starting from the sea
     3972                        surface (k=nzt) down to the bottom boundary of the model. Height
     3973                        levels have then to be given as negative values, e.g.
     3974                        <B>ug_vertical_gradient_level</B> = <I>-500.0</I>, <I>-1000.0</I>.</P>
     3975                </TD>
     3976        </TR>
     3977        <TR>
     3978                <TD WIDTH=126>
     3979                        <P><A NAME="ug_vertical_gradient_level"></A><B>ug_vertical_gradient_level</B></P>
     3980                </TD>
     3981                <TD WIDTH=45>
     3982                        <P>R(10)</P>
     3983                </TD>
     3984                <TD WIDTH=159>
     3985                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     3986                </TD>
     3987                <TD WIDTH=1280>
     3988                        <P>Height level from which on the gradient defined by
     3989                        <A HREF="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</A> is
     3990                        effective (in m).<BR><BR>The height levels have to be assigned in
     3991                        ascending order. For the piecewise construction of a profile of
     3992                        the u-component of the geostrophic wind component (ug) see
     3993                        <A HREF="#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</A>.<BR><BR><B>Attention:</B><BR>In
     3994                        case of ocean runs&nbsp;(see <A HREF="#ocean">ocean</A>), the
     3995                        (negative) height levels have to be assigned in descending order.</P>
     3996                </TD>
     3997        </TR>
     3998        <TR>
     3999                <TD WIDTH=126>
     4000                        <P><A NAME="ups_limit_e"></A><B>ups_limit_e</B></P>
     4001                </TD>
     4002                <TD WIDTH=45>
     4003                        <P>R</P>
     4004                </TD>
     4005                <TD WIDTH=159>
     4006                        <P><I>0.0</I></P>
     4007                </TD>
     4008                <TD WIDTH=1280>
     4009                        <P>Subgrid-scale turbulent kinetic energy difference used as
     4010                        criterion for applying the upstream scheme when upstream-spline
     4011                        advection is switched on (in m<SUP>2</SUP>/s<SUP>2</SUP>). &nbsp;
     4012                        </P>
     4013                        <P>This variable steers the appropriate treatment of the advection
     4014                        of the subgrid-scale turbulent kinetic energy in case that the
     4015                        uptream-spline scheme is used . For further information see
     4016                        <A HREF="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</A>.&nbsp;
     4017                        </P>
     4018                        <P>Only positive values are allowed for <B>ups_limit_e</B>.
     4019                        </P>
     4020                </TD>
     4021        </TR>
     4022        <TR>
     4023                <TD WIDTH=126>
     4024                        <P><A NAME="ups_limit_pt"></A><B>ups_limit_pt</B></P>
     4025                </TD>
     4026                <TD WIDTH=45>
     4027                        <P>R</P>
     4028                </TD>
     4029                <TD WIDTH=159>
     4030                        <P><I>0.0</I></P>
     4031                </TD>
     4032                <TD WIDTH=1280>
     4033                        <P>Temperature difference used as criterion for applying&nbsp; the
     4034                        upstream scheme when upstream-spline advection&nbsp; is switched
     4035                        on (in K).&nbsp;
     4036                        </P>
     4037                        <P>This criterion is used if the upstream-spline scheme is
     4038                        switched on (see <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A>).<BR>If,
     4039                        for a given gridpoint, the absolute temperature difference with
     4040                        respect to the upstream grid point is smaller than the value given
     4041                        for <B>ups_limit_pt</B>, the upstream scheme is used for this
     4042                        gridpoint (by default, the upstream-spline scheme is always used).
     4043                        Reason: in case of a very small upstream gradient, the advection
     4044                        should cause only a very small tendency. However, in such
     4045                        situations the upstream-spline scheme may give wrong tendencies at
     4046                        a grid point due to spline overshooting, if simultaneously the
     4047                        downstream gradient is very large. In such cases it may be more
     4048                        reasonable to use the upstream scheme. The numerical diffusion
     4049                        caused by the upstream schme remains small as long as the upstream
     4050                        gradients are small.</P>
     4051                        <P>The percentage of grid points for which the upstream scheme is
     4052                        actually used, can be output as a time series with respect to the
     4053                        three directions in space with run parameter (see <A HREF="chapter_4.2.html#dt_dots">dt_dots</A>,
     4054                        the timeseries names in the NetCDF file are <I>'splptx'</I>,
     4055                        <I>'splpty'</I>, <I>'splptz'</I>). The percentage of gridpoints&nbsp;
     4056                        should stay below a certain limit, however, it is not possible to
     4057                        give a general limit, since it depends on the respective flow.&nbsp;
     4058                                                </P>
     4059                        <P>Only positive values are permitted for <B>ups_limit_pt</B>.</P>
     4060                        <P>A more effective control of the “overshoots” can be
     4061                        achieved with parameter <A HREF="#cut_spline_overshoot">cut_spline_overshoot</A>.
     4062                                                </P>
     4063                </TD>
     4064        </TR>
     4065        <TR>
     4066                <TD WIDTH=126>
     4067                        <P><A NAME="ups_limit_u"></A><B>ups_limit_u</B></P>
     4068                </TD>
     4069                <TD WIDTH=45>
     4070                        <P>R</P>
     4071                </TD>
     4072                <TD WIDTH=159>
     4073                        <P><I>0.0</I></P>
     4074                </TD>
     4075                <TD WIDTH=1280>
     4076                        <P>Velocity difference (u-component) used as criterion for
     4077                        applying the upstream scheme when upstream-spline advection is
     4078                        switched on (in m/s).&nbsp;
     4079                        </P>
     4080                        <P>This variable steers the appropriate treatment of the advection
     4081                        of the u-velocity-component in case that the upstream-spline
     4082                        scheme is used. For further information see <A HREF="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</A>.&nbsp;
     4083                                                </P>
     4084                        <P>Only positive values are permitted for <B>ups_limit_u</B>.</P>
     4085                </TD>
     4086        </TR>
     4087        <TR>
     4088                <TD WIDTH=126>
     4089                        <P><A NAME="ups_limit_v"></A><B>ups_limit_v</B></P>
     4090                </TD>
     4091                <TD WIDTH=45>
     4092                        <P>R</P>
     4093                </TD>
     4094                <TD WIDTH=159>
     4095                        <P><I>0.0</I></P>
     4096                </TD>
     4097                <TD WIDTH=1280>
     4098                        <P>Velocity difference (v-component) used as criterion for
     4099                        applying the upstream scheme when upstream-spline advection is
     4100                        switched on (in m/s).&nbsp;
     4101                        </P>
     4102                        <P>This variable steers the appropriate treatment of the advection
     4103                        of the v-velocity-component in case that the upstream-spline
     4104                        scheme is used. For further information see <A HREF="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</A>.&nbsp;
     4105                                                </P>
     4106                        <P>Only positive values are permitted for <B>ups_limit_v</B>.</P>
     4107                </TD>
     4108        </TR>
     4109        <TR>
     4110                <TD WIDTH=126>
     4111                        <P><A NAME="ups_limit_w"></A><B>ups_limit_w</B></P>
     4112                </TD>
     4113                <TD WIDTH=45>
     4114                        <P>R</P>
     4115                </TD>
     4116                <TD WIDTH=159>
     4117                        <P><I>0.0</I></P>
     4118                </TD>
     4119                <TD WIDTH=1280>
     4120                        <P>Velocity difference (w-component) used as criterion for
     4121                        applying the upstream scheme when upstream-spline advection is
     4122                        switched on (in m/s).&nbsp;
     4123                        </P>
     4124                        <P>This variable steers the appropriate treatment of the advection
     4125                        of the w-velocity-component in case that the upstream-spline
     4126                        scheme is used. For further information see <A HREF="#ups_limit_pt">ups_limit_pt</A>.&nbsp;
     4127                                                </P>
     4128                        <P>Only positive values are permitted for <B>ups_limit_w</B>.</P>
     4129                </TD>
     4130        </TR>
     4131        <TR>
     4132                <TD WIDTH=126>
     4133                        <P><A NAME="use_surface_fluxes"></A><B>use_surface_fluxes</B></P>
     4134                </TD>
     4135                <TD WIDTH=45>
     4136                        <P>L</P>
     4137                </TD>
     4138                <TD WIDTH=159>
     4139                        <P><I>.F.</I></P>
     4140                </TD>
     4141                <TD WIDTH=1280>
     4142                        <P>Parameter to steer the treatment of the subgrid-scale vertical
     4143                        fluxes within the diffusion terms at k=1 (bottom boundary).</P>
     4144                        <P>By default, the near-surface subgrid-scale fluxes are
     4145                        parameterized (like in the remaining model domain) using the
     4146                        gradient approach. If <B>use_surface_fluxes</B> = <I>.TRUE.</I>,
     4147                        the user-assigned surface fluxes are used instead (see
     4148                        <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A>,
     4149                        <A HREF="#surface_waterflux">surface_waterflux</A> and
     4150                        <A HREF="#surface_scalarflux">surface_scalarflux</A>) <B>or</B>
     4151                        the surface fluxes are calculated via the Prandtl layer relation
     4152                        (depends on the bottom boundary conditions, see <A HREF="#bc_pt_b">bc_pt_b</A>,
     4153                        <A HREF="#bc_q_b">bc_q_b</A> and <A HREF="#bc_s_b">bc_s_b</A>).</P>
     4154                        <P><B>use_surface_fluxes</B> is automatically set <I>.TRUE.</I>,
     4155                        if a Prandtl layer is used (see <A HREF="#prandtl_layer">prandtl_layer</A>).&nbsp;
     4156                                                </P>
     4157                        <P>The user may prescribe the surface fluxes at the bottom
     4158                        boundary without using a Prandtl layer by setting
     4159                        <B>use_surface_fluxes</B> = <I>.T.</I> and <B>prandtl_layer</B> =
     4160                        <I>.F.</I>. If , in this case, the momentum flux (u<SUB>*</SUB><SUP>2</SUP>)
     4161                        should also be prescribed, the user must assign an appropriate
     4162                        value within the user-defined code.</P>
     4163                </TD>
     4164        </TR>
     4165        <TR>
     4166                <TD WIDTH=126>
     4167                        <P><A NAME="use_top_fluxes"></A><B>use_top_fluxes</B></P>
     4168                </TD>
     4169                <TD WIDTH=45>
     4170                        <P>L</P>
     4171                </TD>
     4172                <TD WIDTH=159>
     4173                        <P><I>.F.</I></P>
     4174                </TD>
     4175                <TD WIDTH=1280>
     4176                        <P>Parameter to steer the treatment of the subgrid-scale vertical
     4177                        fluxes within the diffusion terms at k=nz (top boundary).</P>
     4178                        <P>By default, the fluxes at nz are calculated using the gradient
     4179                        approach. If <B>use_top_fluxes</B> = <I>.TRUE.</I>, the
     4180                        user-assigned top fluxes are used instead (see <A HREF="#top_heatflux">top_heatflux</A>,
     4181                        <A HREF="#top_momentumflux_u">top_momentumflux_u</A>,
     4182                        <A HREF="#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</A>,
     4183                        <A HREF="#top_salinityflux">top_salinityflux</A>).</P>
     4184                        <P>Currently, no value for the latent heatflux can be assigned. In
     4185                        case of <B>use_top_fluxes</B> = <I>.TRUE.</I>, the latent heat
     4186                        flux at the top will be automatically set to zero.</P>
     4187                </TD>
     4188        </TR>
     4189        <TR>
     4190                <TD WIDTH=126>
     4191                        <P><A NAME="use_ug_for_galilei_tr"></A><B>use_ug_for_galilei_tr</B></P>
     4192                </TD>
     4193                <TD WIDTH=45>
     4194                        <P>L</P>
     4195                </TD>
     4196                <TD WIDTH=159>
     4197                        <P><I>.T.</I></P>
     4198                </TD>
     4199                <TD WIDTH=1280>
     4200                        <P>Switch to determine the translation velocity in case that a
     4201                        Galilean transformation is used.</P>
     4202                        <P>In case of a Galilean transformation (see
     4203                        <A HREF="#galilei_transformation">galilei_transformation</A>),
     4204                        <B>use_ug_for_galilei_tr</B> = <I>.T.</I>&nbsp; ensures that the
     4205                        coordinate system is translated with the geostrophic windspeed.</P>
     4206                        <P>Alternatively, with <B>use_ug_for_galilei_tr</B> = <I>.F</I>.,
     4207                        the geostrophic wind can be replaced as translation speed by the
     4208                        (volume) averaged velocity. However, in this case the user must be
     4209                        aware of fast growing gravity waves, so this choice is usually not
     4210                        recommended!</P>
     4211                </TD>
     4212        </TR>
     4213        <TR VALIGN=TOP>
     4214                <TD WIDTH=126>
     4215                        <P ALIGN=LEFT><A NAME="use_upstream_for_tke"></A><B>use_upstream_for_tke</B></P>
     4216                </TD>
     4217                <TD WIDTH=45>
     4218                        <P ALIGN=LEFT>L</P>
     4219                </TD>
     4220                <TD WIDTH=159>
     4221                        <P ALIGN=LEFT><I>.F.</I></P>
     4222                </TD>
     4223                <TD WIDTH=1280>
     4224                        <P ALIGN=LEFT>Parameter to choose the advection/timestep scheme to
     4225                        be used for the subgrid-scale TKE.<BR><BR>By default, the
     4226                        advection scheme and the timestep scheme to be used for the
     4227                        subgrid-scale TKE are set by the initialization parameters
     4228                        <A HREF="#scalar_advec">scalar_advec</A> and <A HREF="#timestep_scheme">timestep_scheme</A>,
     4229                        respectively. <B>use_upstream_for_tke</B> = <I>.T.</I> forces the
     4230                        Euler-scheme and the upstream-scheme to be used as timestep scheme
     4231                        and advection scheme, respectively. By these methods, the strong
     4232                        (artificial) near-surface vertical gradients of the subgrid-scale
     4233                        TKE are significantly reduced. This is required when subgrid-scale
     4234                        velocities are used for advection of particles (see particle
     4235                        package parameter <A HREF="chapter_4.2.html#use_sgs_for_particles">use_sgs_for_particles</A>).</P>
     4236                </TD>
     4237        </TR>
     4238        <TR>
     4239                <TD WIDTH=126>
     4240                        <P><A NAME="v_bulk"></A><B>v_bulk</B></P>
     4241                </TD>
     4242                <TD WIDTH=45>
     4243                        <P>R</P>
     4244                </TD>
     4245                <TD WIDTH=159>
     4246                        <P><I>0.0</I></P>
     4247                </TD>
     4248                <TD WIDTH=1280>
     4249                        <P>v-component of the predefined bulk velocity (in m/s).<BR><BR>This
     4250                        parameter comes into effect if <A HREF="#conserve_volume_flow">conserve_volume_flow</A>
     4251                        = <I>.T.</I> and <A HREF="#conserve_volume_flow_mode">conserve_volume_flow_mode</A>
     4252                        = <I>'bulk_velocity'</I>.</P>
     4253                </TD>
     4254        </TR>
     4255        <TR>
     4256                <TD WIDTH=126>
     4257                        <P><A NAME="vg_surface"></A><B>vg_surface</B></P>
     4258                </TD>
     4259                <TD WIDTH=45>
     4260                        <P>R</P>
     4261                </TD>
     4262                <TD WIDTH=159>
     4263                        <P><I>0.0</I></P>
     4264                </TD>
     4265                <TD WIDTH=1280>
     4266                        <P>v-component of the geostrophic wind at the surface (in
     4267                        m/s).<BR><BR>This parameter assigns the value of the v-component
     4268                        of the geostrophic wind (vg) at the surface (k=0). Starting from
     4269                        this value, the initial vertical profile of the <BR>v-component of
     4270                        the geostrophic wind is constructed with <A HREF="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</A>
     4271                        and <A HREF="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</A>.
     4272                        The profile constructed in that way is used for creating the
     4273                        initial vertical velocity profile of the 3d-model. Either it is
     4274                        applied, as it has been specified by the user
     4275                        (<A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A> =
     4276                        'set_constant_profiles') or it is used for calculating a
     4277                        stationary boundary layer wind profile (<A HREF="#initializing_actions">initializing_actions</A>
     4278                        = 'set_1d-model_profiles'). If vg is constant with height (i.e.
     4279                        vg(k)=<B>vg_surface</B>) and&nbsp; has a large value, it is
     4280                        recommended to use a Galilei-transformation of the coordinate
     4281                        system, if possible (see <A HREF="#galilei_transformation">galilei_transformation</A>),
     4282                        in order to obtain larger time steps.<BR><BR><B>Attention:</B><BR>In
     4283                        case of ocean runs (see <A HREF="#ocean">ocean</A>), this
     4284                        parameter gives the geostrophic velocity value (i.e. the pressure
     4285                        gradient) at the sea surface, which is at k=nzt. The profile is
     4286                        then constructed from the surface down to the bottom of the model.</P>
     4287                </TD>
     4288        </TR>
     4289        <TR>
     4290                <TD WIDTH=126>
     4291                        <P><A NAME="vg_vertical_gradient"></A><B>vg_vertical_gradient</B></P>
     4292                </TD>
     4293                <TD WIDTH=45>
     4294                        <P>R(10)</P>
     4295                </TD>
     4296                <TD WIDTH=159>
     4297                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     4298                </TD>
     4299                <TD WIDTH=1280>
     4300                        <P>Gradient(s) of the initial profile of the&nbsp; v-component of
     4301                        the geostrophic wind (in 1/100s).<BR><BR>The gradient holds
     4302                        starting from the height level defined by
     4303                        <A HREF="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</A>
     4304                        (precisely: for all uv levels k where zu(k) &gt;
     4305                        <A HREF="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</A>,
     4306                        vg(k) is set: vg(k) = vg(k-1) + dzu(k) * <B>vg_vertical_gradient</B>)
     4307                        up to the top boundary or up to the next height level defined by
     4308                        <A HREF="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</A>.
     4309                        A total of 10 different gradients for 11 height intervals (10
     4310                        intervals&nbsp; if <A HREF="#vg_vertical_gradient_level">vg_vertical_gradient_level</A>(1)
     4311                        = 0.0) can be assigned. The surface geostrophic wind is assigned
     4312                        by <A HREF="#vg_surface">vg_surface</A>.<BR><BR><B>Attention:</B><BR>In
     4313                        case of ocean runs (see <A HREF="#ocean">ocean</A>), the profile
     4314                        is constructed like described above, but starting from the sea
     4315                        surface (k=nzt) down to the bottom boundary of the model. Height
     4316                        levels have then to be given as negative values, e.g.
     4317                        <B>vg_vertical_gradient_level</B> = <I>-500.0</I>, <I>-1000.0</I>.</P>
     4318                </TD>
     4319        </TR>
     4320        <TR>
     4321                <TD WIDTH=126>
     4322                        <P><A NAME="vg_vertical_gradient_level"></A><B>vg_vertical_gradient_level</B></P>
     4323                </TD>
     4324                <TD WIDTH=45>
     4325                        <P>R(10)</P>
     4326                </TD>
     4327                <TD WIDTH=159>
     4328                        <P><I>10 * 0.0</I></P>
     4329                </TD>
     4330                <TD WIDTH=1280>
     4331                        <P>Height level from which on the gradient defined by
     4332                        <A HREF="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</A> is
     4333                        effective (in m).<BR><BR>The height levels have to be assigned in
     4334                        ascending order. For the piecewise construction of a profile of
     4335                        the v-component of the geostrophic wind component (vg) see
     4336                        <A HREF="#vg_vertical_gradient">vg_vertical_gradient</A>.<BR><BR><B>Attention:</B><BR>In
     4337                        case of ocean runs&nbsp;(see <A HREF="#ocean">ocean</A>), the
     4338                        (negative) height levels have to be assigned in descending order.</P>
     4339                </TD>
     4340        </TR>
     4341        <TR>
     4342                <TD WIDTH=126>
     4343                        <P><A NAME="wall_adjustment"></A><B>wall_adjustment</B></P>
     4344                </TD>
     4345                <TD WIDTH=45>
     4346                        <P>L</P>
     4347                </TD>
     4348                <TD WIDTH=159>
     4349                        <P><I>.T.</I></P>
     4350                </TD>
     4351                <TD WIDTH=1280>
     4352                        <P>Parameter to restrict the mixing length in the vicinity of the
     4353                        bottom boundary (and near vertical walls of a non-flat
     4354                        <A HREF="#topography">topography</A>).&nbsp;
     4355                        </P>
     4356                        <P>With <B>wall_adjustment</B> = <I>.TRUE., </I>the mixing length
     4357                        is limited to a maximum of&nbsp; 1.8 * z. This condition typically
     4358                        affects only the first grid points above the bottom boundary.</P>
     4359                        <P>In case of&nbsp; a non-flat <A HREF="#topography">topography</A>
     4360                        the respective horizontal distance from vertical walls is used.</P>
     4361                </TD>
     4362        </TR>
     4363        <TR>
     4364                <TD WIDTH=126>
     4365                        <P><A NAME="wall_heatflux"></A><B>wall_heatflux</B></P>
     4366                </TD>
     4367                <TD WIDTH=45>
     4368                        <P>R(5)</P>
     4369                </TD>
     4370                <TD WIDTH=159>
     4371                        <P><I>5 * 0.0</I></P>
     4372                </TD>
     4373                <TD WIDTH=1280>
     4374                        <P>Prescribed kinematic sensible heat flux in K m/s at the five
     4375                        topography faces:</P>
     4376                        <P STYLE="margin-left: 0.42in; margin-bottom: 0in"><B>wall_heatflux(0)&nbsp;&nbsp;
     4377                        &nbsp;</B>top face<BR><B>wall_heatflux(1)&nbsp;&nbsp;&nbsp; </B>left
     4378                        face<BR><B>wall_heatflux(2)&nbsp;&nbsp;&nbsp; </B>right
     4379                        face<BR><B>wall_heatflux(3)&nbsp;&nbsp;&nbsp; </B>south
     4380                        face<BR><B>wall_heatflux(4)&nbsp;&nbsp;&nbsp; </B>north face</P>
     4381                        <P STYLE="margin-bottom: 0in"><BR>This parameter applies only in
     4382                        case of a non-flat <A HREF="#topography">topography</A>.&nbsp;The
     4383                        parameter <A HREF="#random_heatflux">random_heatflux</A> can be
     4384                        used to impose random perturbations on the internal
     4385                        two-dimensional surface heat flux field <I>shf</I> that is
     4386                        composed of <A HREF="#surface_heatflux">surface_heatflux</A> at
     4387                        the bottom surface and <B>wall_heatflux(0)</B> at the topography
     4388                        top face.&nbsp;</P>
     4389                </TD>
     4390        </TR>
     4391</TABLE>
     4392<P><BR><BR>
     4393</P>
     4394<P STYLE="line-height: 100%"><BR><FONT COLOR="#000080"><A HREF="chapter_4.0.html"><FONT COLOR="#000080"><IMG SRC="left.gif" NAME="Grafik1" ALIGN=BOTTOM WIDTH=32 HEIGHT=32 BORDER=1></FONT></A><A HREF="index.html"><FONT COLOR="#000080"><IMG SRC="up.gif" NAME="Grafik2" ALIGN=BOTTOM WIDTH=32 HEIGHT=32 BORDER=1></FONT></A><A HREF="chapter_4.2.html"><FONT COLOR="#000080"><IMG SRC="right.gif" NAME="Grafik3" ALIGN=BOTTOM WIDTH=32 HEIGHT=32 BORDER=1></FONT></A></FONT></P>
     4395<P STYLE="line-height: 100%"><I>Last change:&nbsp;</I> $Id:
     4396chapter_4.1.html 328 2009-05-28 12:13:56Z letzel $
     4397</P>
     4398<P><BR><BR>
     4399</P>
     4400</BODY>
     4401</HTML>

  • palm/trunk/DOC/app/chapter_4.6.html

    <
    r336 r344  
    11<!DOCTYPE HTML PUBLIC "-//W3C//DTD HTML 4.0 Transitional//EN">
    2 <html><head>
    3 
    4 
    5 
    6 
    7  
    8  
    9  
    10   <meta http-equiv="CONTENT-TYPE" content="text/html; charset=windows-1252">
    11 
    12 
    13 
    14  
    15  
    16  
    17  
    18  
    19  
    20  
    21  
    22   <title>PALM chapter 4.6</title><meta name="GENERATOR" content="StarOffice 7 (Win32)">
    23 
    24 
    25 
    26  
    27  
    28  
    29  
    30   <meta name="AUTHOR" content="Marcus Oliver Letzel">
    31 
    32 
    33 
    34  
    35  
    36  
    37  
    38   <meta name="CREATED" content="20041103;9554421">
    39 
    40 
    41 
    42  
    43  
    44  
    45  
    46   <meta name="CHANGED" content="20041117;12591937">
    47 
    48 
    49 
    50  
    51  
    52  
    53  
    54   <meta name="KEYWORDS" content="parallel LES model">
    55 
    56 
    57 
    58  
    59  
    60  
    61  
    62   <style>
    63 <!--
    64 @page { size: 21cm 29.7cm }
    65 -->
    66   </style></head>
    67 <body style="direction: ltr;" lang="en-US">
    68 
    69 
    70 
    71 <h3>4.6
    72 Listing of the steering parameters in alphabetical order<br>
    73 
    74 
    75 
    76 
    77 </h3>
    78 
    79 
    80 
    81 <p style="margin-bottom: 0cm;">Initialization
    82 parameters
    83 (class = I),
     2<HTML>
     3<HEAD>
     4        <META HTTP-EQUIV="CONTENT-TYPE" CONTENT="text/html; charset=utf-8">
     5        <TITLE>PALM chapter 4.6</TITLE>
     6        <META NAME="GENERATOR" CONTENT="OpenOffice.org 3.0  (Unix)">
     7        <META NAME="AUTHOR" CONTENT="Marcus Oliver Letzel">
     8        <META NAME="CREATED" CONTENT="20041103;9554500">
     9        <META NAME="CHANGED" CONTENT="20090624;15364600">
     10        <META NAME="KEYWORDS" CONTENT="parallel LES model">
     11        <STYLE TYPE="text/css">
     12        <!--
     13                @page { size: 8.27in 11.69in }
     14                TD P { color: #000000 }
     15                P { color: #000000 }
     16                H3 { color: #000000 }
     17        -->
     18        </STYLE>
     19</HEAD>
     20<BODY LANG="en-US" TEXT="#000000" DIR="LTR">
     21<H3>4.6 Listing of the steering parameters in alphabetical order</H3>
     22<P STYLE="margin-bottom: 0in">Initialization parameters (class = I),
    8423run parameters (R), package parameters (P) as well as user-defined
    85 parameters (U) are alphabetically listed in the following table. <br>
    86 
    87 
    88 
    89 
    90 &nbsp;
    91 </p>
    92 
    93 
    94 
    95 <p style="margin-bottom: 0cm;" align="center"><br>
    96 
    97 
    98 
    99 
    100 </p>
    101 
    102 
    103 
    104 <table style="width: 100%;" border="1" cellpadding="2" cellspacing="4">
    105 
    106 
    107 
    108  <col width="38*">
    109   <col width="12*"> <col width="18*"> <col width="42*"> <col width="146*"> <tbody>
    110 
    111 
    112 
    113 
    114     <tr>
    115 
    116 
    117 
    118  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    119      
    120      
    121      
    122       <h3><b>Parameter name</b></h3>
    123 
    124 
    125 
    126  </td>
    127 
    128 
    129 
    130  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    131      
    132      
    133      
    134       <h3>Class</h3>
    135 
    136 
    137 
    138 
    139       </td>
    140 
    141 
    142 
    143  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    144      
    145      
    146      
    147       <h3>Type</h3>
    148 
    149 
    150 
    151  </td>
    152 
    153 
    154 
    155  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    156      
    157      
    158      
    159       <h3>Default<br>
    160 
    161 
    162 
    163 
    164 value</h3>
    165 
    166 
    167 
    168  </td>
    169 
    170 
    171 
    172  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    173      
    174      
    175      
    176       <h3>Explanation</h3>
    177 
    178 
    179 
    180  </td>
    181 
    182 
    183 
    184  </tr>
    185 
    186 
    187 
    188 
    189     <tr>
    190 
    191 
    192 
    193  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    194      
    195      
    196      
    197       <p><a href="chapter_4.1.html#adjust_mixing_length"><b>adjust_mixing_length</b></a></p>
    198 
    199 
    200 
    201 
    202       </td>
    203 
    204 
    205 
    206  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    207      
    208      
    209      
    210       <p>I</p>
    211 
    212 
    213 
    214  </td>
    215 
    216 
    217 
    218  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    219      
    220      
    221      
    222       <p>L</p>
    223 
    224 
    225 
    226 
    227       </td>
    228 
    229 
    230 
    231  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    232      
    233      
    234      
    235       <p><i>.F.</i></p>
    236 
    237 
    238 
    239  </td>
    240 
    241 
    242 
    243  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    244      
    245      
    246      
    247       <p>Near-surface
    248 adjustment of the
    249 mixing length to the Prandtl-layer law.</p>
    250 
    251 
    252 
    253  </td>
    254 
    255 
    256 
    257  </tr>
    258 
    259 
    260 
    261 
    262     <tr>
    263 
    264 
    265 
    266  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    267      
    268      
    269      
    270       <p><a href="chapter_4.1.html#alpha_surface"><b>alpha_surface</b></a></p>
    271 
    272 
    273 
    274 
    275       </td>
    276 
    277 
    278 
    279  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    280      
    281      
    282      
    283       <p>I</p>
    284 
    285 
    286 
    287  </td>
    288 
    289 
    290 
    291  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    292      
    293      
    294      
    295       <p>R</p>
    296 
    297 
    298 
    299 
    300       </td>
    301 
    302 
    303 
    304  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    305      
    306      
    307      
    308       <p><i>0.0</i></p>
    309 
    310 
    311 
    312  </td>
    313 
    314 
    315 
    316  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    317      
    318      
    319      
    320       <p>Inclination
    321 of the model domain
    322 with respect to the horizontal (in degrees).</p>
    323 
    324 
    325 
    326  </td>
    327 
    328 
    329 
    330  </tr>
    331 
    332 
    333 
    334 
    335     <tr>
    336 
    337 
    338 
    339  <td><a href="chapter_4.2.html#averaging_interval"><span style="font-weight: bold;">averaging_interval</span></a></td>
    340 
    341 
    342 
    343 
    344       <td>R</td>
    345 
    346 
    347 
    348  <td>R</td>
    349 
    350 
    351 
    352  <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    353 
    354 
    355 
    356  <td>Averaging
    357 interval for all&nbsp;output of temporally averaged data (in s).</td>
    358 
    359 
    360 
    361 
    362     </tr>
    363 
    364 
    365 
    366  <tr>
    367 
    368 
    369 
    370  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    371      
    372      
    373      
    374       <p><a href="chapter_4.2.html#averaging_interval_pr"><b>averaging_interval_pr</b></a></p>
    375 
    376 
    377 
    378 
    379       </td>
    380 
    381 
    382 
    383  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    384      
    385      
    386      
    387       <p>R</p>
    388 
    389 
    390 
    391  </td>
    392 
    393 
    394 
    395  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    396      
    397      
    398      
    399       <p>R</p>
    400 
    401 
    402 
    403 
    404       </td>
    405 
    406 
    407 
    408  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#averaging_interval">averaging_<br>
    409 
    410 
    411 
    412 
    413 interval</a></span></td>
    414 
    415 
    416 
    417  <td style="width: 57%; text-align: left; vertical-align: middle;">
    418 Averaging interval for vertical profiles&nbsp;output to local
    419 file <font color="#000000"><font color="#000000"><a href="chapter_3.4.html#DATA_1D_PR_NETCDF">DATA_1D_PR_NETCDF</a>
    420       </font></font>and/or&nbsp; <a href="chapter_3.4.html#PLOT1D_DATA">PLOT1D_DATA</a>
    421 (in s).&nbsp;</td>
    422 
    423 
    424 
    425  </tr>
    426 
    427 
    428 
    429  <tr>
    430 
    431 
    432 
    433  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    434      
    435      
    436      
    437       <p><a href="chapter_4.2.html#averaging_interval_sp"><b>averaging_interval_sp</b></a></p>
    438 
    439 
    440 
    441 
    442       </td>
    443 
    444 
    445 
    446  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    447      
    448      
    449      
    450       <p>P</p>
    451 
    452 
    453 
    454  </td>
    455 
    456 
    457 
    458  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    459      
    460      
    461      
    462       <p>R</p>
    463 
    464 
    465 
    466 
    467       </td>
    468 
    469 
    470 
    471  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#averaging_interval">averaging_<br>
    472 
    473 
    474 
    475 
    476 interval</a></span></td>
    477 
    478 
    479 
    480  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">Averaging
    481 interval for spectra output to local
    482 file <font color="#000000"><font color="#000000"><a href="chapter_3.4.html#DATA_1D_SP_NETCDF">DATA_1D_SP_NETCDF</a>
    483       </font></font>and/or&nbsp; <a href="chapter_3.4.html#PLOTSP_X_DATA">PLOTSP_X_DATA</a>
    484 / &nbsp;&nbsp; <a href="chapter_3.4.html#PLOTSP_Y_DATA">PLOTSP_Y_DATA</a>
    485 (in s).&nbsp;</td>
    486 
    487 
    488 
    489  </tr>
    490 
    491 
    492 
    493  <tr>
    494 
    495 
    496 
    497  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    498      
    499      
    500      
    501       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_e_b"><b>bc_e_b</b></a></p>
    502 
    503 
    504 
    505 
    506       </td>
    507 
    508 
    509 
    510  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    511      
    512      
    513      
    514       <p>I</p>
    515 
    516 
    517 
    518  </td>
    519 
    520 
    521 
    522  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    523      
    524      
    525      
    526       <p>C
    527 * 20</p>
    528 
    529 
    530 
    531  </td>
    532 
    533 
    534 
    535  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    536      
    537      
    538      
    539       <p><i>'neumann'</i></p>
    540 
    541 
    542 
    543 
    544       </td>
    545 
    546 
    547 
    548  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    549      
    550      
    551      
    552       <p>Bottom boundary condition of the
    553 TKE. <br>
    554 
    555 
    556 
    557  </p>
    558 
    559 
    560 
    561  </td>
    562 
    563 
    564 
    565  </tr>
    566 
    567 
    568 
    569  <tr>
    570 
    571 
    572 
    573  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.1.html#bc_lr"><b>bc_lr</b></a></b></td>
    574 
    575 
    576 
    577 
    578       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    579 
    580 
    581 
    582  </td>
    583 
    584 
    585 
    586 
    587       <td style="vertical-align: middle;">C * 20<br>
    588 
    589 
    590 
    591  </td>
    592 
    593 
    594 
    595 
    596       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">&acute;cyclic&acute;</span><br>
    597 
    598 
    599 
    600 
    601       </td>
    602 
    603 
    604 
    605  <td style="vertical-align: middle;">Boundary
    606 condition along x (for all quantities).</td>
    607 
    608 
    609 
    610  </tr>
    611 
    612 
    613 
    614  <tr>
    615 
    616 
    617 
    618 
    619       <td style="vertical-align: middle;"><b><b><a href="chapter_4.1.html#bc_ns"><b>bc_ns</b></a></b></b></td>
    620 
    621 
    622 
    623 
    624       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    625 
    626 
    627 
    628  </td>
    629 
    630 
    631 
    632 
    633       <td style="vertical-align: middle;">C * 20</td>
    634 
    635 
    636 
    637  <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">'cyclic'</span></td>
    638 
    639 
    640 
    641 
    642       <td style="vertical-align: middle;">Boundary
    643 condition along y (for all quantities).</td>
    644 
    645 
    646 
    647  </tr>
    648 
    649 
    650 
    651  <tr>
    652 
    653 
    654 
    655 
    656       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    657      
    658      
    659      
    660       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_p_b"><b>bc_p_b</b></a></p>
    661 
    662 
    663 
    664 
    665       </td>
    666 
    667 
    668 
    669  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    670      
    671      
    672      
    673       <p>I</p>
    674 
    675 
    676 
    677  </td>
    678 
    679 
    680 
    681  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    682      
    683      
    684      
    685       <p>C
    686 * 20</p>
    687 
    688 
    689 
    690  </td>
    691 
    692 
    693 
    694  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    695      
    696      
    697      
    698       <p><i>'neumann'</i></p>
    699 
    700 
    701 
    702 
    703       </td>
    704 
    705 
    706 
    707  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    708      
    709      
    710      
    711       <p>Bottom boundary condition of the
    712 perturbation pressure. <br>
    713 
    714 
    715 
    716  </p>
    717 
    718 
    719 
    720  </td>
    721 
    722 
    723 
    724  </tr>
    725 
    726 
    727 
    728 
    729     <tr>
    730 
    731 
    732 
    733  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    734      
    735      
    736      
    737       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_p_t"><b>bc_p_t</b></a></p>
    738 
    739 
    740 
    741 
    742       </td>
    743 
    744 
    745 
    746  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    747      
    748      
    749      
    750       <p>I</p>
    751 
    752 
    753 
    754  </td>
    755 
    756 
    757 
    758  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    759      
    760      
    761      
    762       <p>C
    763 * 20</p>
    764 
    765 
    766 
    767  </td>
    768 
    769 
    770 
    771  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    772      
    773      
    774      
    775       <p><i>'dirichlet'</i></p>
    776 
    777 
    778 
    779 
    780       </td>
    781 
    782 
    783 
    784  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    785      
    786      
    787      
    788       <p>Top boundary condition of the
    789 perturbation pressure. <br>
    790 
    791 
    792 
    793  </p>
    794 
    795 
    796 
    797  </td>
    798 
    799 
    800 
    801  </tr>
    802 
    803 
    804 
    805 
    806     <tr>
    807 
    808 
    809 
    810  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#bc_par_b"><b>bc_par_b</b></a></b></td>
    811 
    812 
    813 
    814 
    815       <td style="vertical-align: middle;">P<br>
    816 
    817 
    818 
    819  </td>
    820 
    821 
    822 
    823 
    824       <td style="vertical-align: middle;">C*15</td>
    825 
    826 
    827 
    828  <td style="vertical-align: middle;"><i>&acute;reflect&acute;</i></td>
    829 
    830 
    831 
    832 
    833       <td style="vertical-align: middle;">
    834      
    835      
    836      
    837       <p>Bottom
    838 boundary condition for particle transport. </p>
    839 
    840 
    841 
    842  </td>
    843 
    844 
    845 
    846  </tr>
    847 
    848 
    849 
    850 
    851     <tr>
    852 
    853 
    854 
    855  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#bc_par_lr"><b>bc_par_lr</b></a></b></td>
    856 
    857 
    858 
    859 
    860       <td style="vertical-align: middle;">P<br>
    861 
    862 
    863 
    864  </td>
    865 
    866 
    867 
    868 
    869       <td style="vertical-align: middle;">C*15</td>
    870 
    871 
    872 
    873  <td style="vertical-align: middle;"><i>&acute;cyclic&acute;</i></td>
    874 
    875 
    876 
    877 
    878       <td style="vertical-align: middle;">Lateral boundary
    879 condition
    880 (x-direction) for particle
    881 transport.</td>
    882 
    883 
    884 
    885  </tr>
    886 
    887 
    888 
    889  <tr>
    890 
    891 
    892 
    893  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#bc_par_ns"><b>bc_par_ns</b></a></b></td>
    894 
    895 
    896 
    897 
    898       <td style="vertical-align: middle;">P<br>
    899 
    900 
    901 
    902  </td>
    903 
    904 
    905 
    906 
    907       <td style="vertical-align: middle;">C*15</td>
    908 
    909 
    910 
    911  <td style="vertical-align: middle;"><i>&acute;cyclic&acute;</i></td>
    912 
    913 
    914 
    915 
    916       <td style="vertical-align: middle;">Lateral boundary
    917 condition
    918 (y-direction) for particle
    919 transport.</td>
    920 
    921 
    922 
    923  </tr>
    924 
    925 
    926 
    927  <tr>
    928 
    929 
    930 
    931  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#bc_par_t"><b>bc_par_t</b></a></b></td>
    932 
    933 
    934 
    935 
    936       <td style="vertical-align: middle;">P<br>
    937 
    938 
    939 
    940  </td>
    941 
    942 
    943 
    944 
    945       <td style="vertical-align: middle;">C*15</td>
    946 
    947 
    948 
    949  <td style="vertical-align: middle;"><i>&acute;absorb&acute;</i></td>
    950 
    951 
    952 
    953 
    954       <td style="vertical-align: middle;">Top boundary
    955 condition for
    956 particle transport.</td>
    957 
    958 
    959 
    960  </tr>
    961 
    962 
    963 
    964  <tr>
    965 
    966 
    967 
    968  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    969      
    970      
    971      
    972       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_pt_b"><b>bc_pt_b</b></a></p>
    973 
    974 
    975 
    976 
    977       </td>
    978 
    979 
    980 
    981  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    982      
    983      
    984      
    985       <p>I</p>
    986 
    987 
    988 
    989  </td>
    990 
    991 
    992 
    993  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    994      
    995      
    996      
    997       <p>C
    998 * 20</p>
    999 
    1000 
    1001 
    1002  </td>
    1003 
    1004 
    1005 
    1006  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1007      
    1008      
    1009      
    1010       <p><i>'dirichlet'</i></p>
    1011 
    1012 
    1013 
    1014 
    1015       </td>
    1016 
    1017 
    1018 
    1019  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1020      
    1021      
    1022      
    1023       <p>Bottom boundary condition of the
    1024 potential temperature. <br>
    1025 
    1026 
    1027 
    1028  </p>
    1029 
    1030 
    1031 
    1032  </td>
    1033 
    1034 
    1035 
    1036  </tr>
    1037 
    1038 
    1039 
    1040 
    1041     <tr>
    1042 
    1043 
    1044 
    1045  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1046      
    1047      
    1048      
    1049       <p><a href="chapter_4.1.html#pc_pt_t"><b>bc_pt_t</b></a></p>
    1050 
    1051 
    1052 
    1053 
    1054       </td>
    1055 
    1056 
    1057 
    1058  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1059      
    1060      
    1061      
    1062       <p>I</p>
    1063 
    1064 
    1065 
    1066  </td>
    1067 
    1068 
    1069 
    1070  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1071      
    1072      
    1073      
    1074       <p>C
    1075 * 20</p>
    1076 
    1077 
    1078 
    1079  </td>
    1080 
    1081 
    1082 
    1083  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1084      
    1085      
    1086      
    1087       <p><i>'initial_gradient'</i></p>
    1088 
    1089 
    1090 
    1091 
    1092       </td>
    1093 
    1094 
    1095 
    1096  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1097      
    1098      
    1099      
    1100       <p>Top boundary condition of the
    1101 potential temperature. <br>
    1102 
    1103 
    1104 
    1105  </p>
    1106 
    1107 
    1108 
    1109  </td>
    1110 
    1111 
    1112 
    1113  </tr>
    1114 
    1115 
    1116 
    1117 
    1118     <tr>
    1119 
    1120 
    1121 
    1122  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1123      
    1124      
    1125      
    1126       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_q_b"><b>bc_q_b</b></a></p>
    1127 
    1128 
    1129 
    1130 
    1131       </td>
    1132 
    1133 
    1134 
    1135  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1136      
    1137      
    1138      
    1139       <p>I</p>
    1140 
    1141 
    1142 
    1143  </td>
    1144 
    1145 
    1146 
    1147  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1148      
    1149      
    1150      
    1151       <p>C
    1152 * 20</p>
    1153 
    1154 
    1155 
    1156  </td>
    1157 
    1158 
    1159 
    1160  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1161      
    1162      
    1163      
    1164       <p><i>'dirichlet'</i></p>
    1165 
    1166 
    1167 
    1168 
    1169       </td>
    1170 
    1171 
    1172 
    1173  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1174      
    1175      
    1176      
    1177       <p>Bottom boundary condition of the
    1178 specific humidity / total water content. <br>
    1179 
    1180 
    1181 
    1182  </p>
    1183 
    1184 
    1185 
    1186  </td>
    1187 
    1188 
    1189 
    1190 
    1191     </tr>
    1192 
    1193 
    1194 
    1195  <tr>
    1196 
    1197 
    1198 
    1199  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1200      
    1201      
    1202      
    1203       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_q_t"><b>bc_q_t</b></a></p>
    1204 
    1205 
    1206 
    1207 
    1208       </td>
    1209 
    1210 
    1211 
    1212  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1213      
    1214      
    1215      
    1216       <p>I</p>
    1217 
    1218 
    1219 
    1220  </td>
    1221 
    1222 
    1223 
    1224  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1225      
    1226      
    1227      
    1228       <p>C
    1229 * 20</p>
    1230 
    1231 
    1232 
    1233  </td>
    1234 
    1235 
    1236 
    1237  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1238      
    1239      
    1240      
    1241       <p><i>'neumann'</i></p>
    1242 
    1243 
    1244 
    1245 
    1246       </td>
    1247 
    1248 
    1249 
    1250  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1251      
    1252      
    1253      
    1254       <p>Top boundary condition of the
    1255 specific humidity / total water content. <br>
    1256 
    1257 
    1258 
    1259  </p>
    1260 
    1261 
    1262 
    1263  </td>
    1264 
    1265 
    1266 
    1267 
    1268     </tr>
    1269 
    1270 
    1271 
    1272  <tr valign="top">
    1273 
    1274 
    1275 
    1276  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1277      
    1278      
    1279      
    1280       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_s_b"><b>bc_s_b</b></a></p>
    1281 
    1282 
    1283 
    1284 
    1285       </td>
    1286 
    1287 
    1288 
    1289  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1290      
    1291      
    1292      
    1293       <p>I</p>
    1294 
    1295 
    1296 
    1297  </td>
    1298 
    1299 
    1300 
    1301  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1302      
    1303      
    1304      
    1305       <p>C
    1306 * 20</p>
    1307 
    1308 
    1309 
    1310  </td>
    1311 
    1312 
    1313 
    1314  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1315      
    1316      
    1317      
    1318       <p><i>'dirichlet'</i></p>
    1319 
    1320 
    1321 
    1322 
    1323       </td>
    1324 
    1325 
    1326 
    1327  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1328      
    1329      
    1330      
    1331       <p>Bottom boundary condition of the
    1332 scalar concentration. <br>
    1333 
    1334 
    1335 
    1336  </p>
    1337 
    1338 
    1339 
    1340  </td>
    1341 
    1342 
    1343 
    1344  </tr>
    1345 
    1346 
    1347 
    1348 
    1349     <tr valign="top">
    1350 
    1351 
    1352 
    1353  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1354      
    1355      
    1356      
    1357       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_s_t"><b>bc_s_t</b></a></p>
    1358 
    1359 
    1360 
    1361 
    1362       </td>
    1363 
    1364 
    1365 
    1366  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1367      
    1368      
    1369      
    1370       <p>I</p>
    1371 
    1372 
    1373 
    1374  </td>
    1375 
    1376 
    1377 
    1378  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1379      
    1380      
    1381      
    1382       <p>C
    1383 * 20</p>
    1384 
    1385 
    1386 
    1387  </td>
    1388 
    1389 
    1390 
    1391  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1392      
    1393      
    1394      
    1395       <p><i>&acute;neumann&acute;</i></p>
    1396 
    1397 
    1398 
    1399 
    1400       </td>
    1401 
    1402 
    1403 
    1404  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1405      
    1406      
    1407      
    1408       <p>Top boundary condition of the
    1409 scalar concentration. <br>
    1410 
    1411 
    1412 
    1413  </p>
    1414 
    1415 
    1416 
    1417  </td>
    1418 
    1419 
    1420 
    1421  </tr>
    1422 
    1423 
    1424 
    1425 
    1426     <tr>
    1427 
    1428 
    1429 
    1430       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#bc_sa_t"><span style="font-weight: bold;">bc_sa_t</span></a></td>
    1431 
    1432 
    1433 
    1434       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    1435 
    1436 
    1437 
    1438       <td align="undefined" valign="undefined">C * 20</td>
    1439 
    1440 
    1441 
    1442       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">'neumann'</span></td>
    1443 
    1444 
    1445 
    1446       <td align="undefined" valign="undefined">Top boundary condition of the salinity.&nbsp;</td>
    1447 
    1448 
    1449 
    1450     </tr>
    1451 
    1452 
    1453 
    1454     <tr>
    1455 
    1456 
    1457 
    1458  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1459      
    1460      
    1461      
    1462       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_uv_b"><b>bc_uv_b</b></a></p>
    1463 
    1464 
    1465 
    1466 
    1467       </td>
    1468 
    1469 
    1470 
    1471  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1472      
    1473      
    1474      
    1475       <p>I</p>
    1476 
    1477 
    1478 
    1479  </td>
    1480 
    1481 
    1482 
    1483  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1484      
    1485      
    1486      
    1487       <p>C
    1488 * 20</p>
    1489 
    1490 
    1491 
    1492  </td>
    1493 
    1494 
    1495 
    1496  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1497      
    1498      
    1499      
    1500       <p><i>'dirichlet'</i></p>
    1501 
    1502 
    1503 
    1504 
    1505       </td>
    1506 
    1507 
    1508 
    1509  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1510      
    1511      
    1512      
    1513       <p>Bottom boundary condition of the horizontal wind
    1514 components u
    1515 and v.</p>
    1516 
    1517 
    1518 
    1519  </td>
    1520 
    1521 
    1522 
    1523  </tr>
    1524 
    1525 
    1526 
    1527  <tr>
    1528 
    1529 
    1530 
    1531  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1532      
    1533      
    1534      
    1535       <p><a href="chapter_4.1.html#bc_uv_t"><b>bc_uv_t</b></a></p>
    1536 
    1537 
    1538 
    1539 
    1540       </td>
    1541 
    1542 
    1543 
    1544  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1545      
    1546      
    1547      
    1548       <p>I</p>
    1549 
    1550 
    1551 
    1552  </td>
    1553 
    1554 
    1555 
    1556  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1557      
    1558      
    1559      
    1560       <p>C
    1561 * 20</p>
    1562 
    1563 
    1564 
    1565  </td>
    1566 
    1567 
    1568 
    1569  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1570      
    1571      
    1572      
    1573       <p><i>'dirichlet'</i></p>
    1574 
    1575 
    1576 
    1577 
    1578       </td>
    1579 
    1580 
    1581 
    1582  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1583      
    1584      
    1585      
    1586       <p>Top boundary condition of the
    1587 horizontal velocity components u and v.</p>
    1588 
    1589 
    1590 
    1591  </td>
    1592 
    1593 
    1594 
    1595  </tr>
    1596 
    1597 
    1598 
    1599 
    1600     <tr>
    1601 
    1602 
    1603 
    1604       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#bottom_salinityflux"><span style="font-weight: bold;">bottom_salinityflux</span></a></td>
    1605 
    1606 
    1607 
    1608       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    1609 
    1610 
    1611 
    1612       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    1613 
    1614 
    1615 
    1616       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    1617 
    1618 
    1619 
    1620       <td align="undefined" valign="undefined">Kinematic salinity flux near the surface (in psu m/s).</td>
    1621 
    1622 
    1623 
    1624     </tr>
    1625 
    1626 
    1627 
    1628     <tr>
    1629 
    1630 
    1631 
    1632  <td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#building_height">building_height</a></td>
    1633 
    1634 
    1635 
    1636 
    1637       <td>I</td>
    1638 
    1639 
    1640 
    1641  <td>R</td>
    1642 
    1643 
    1644 
    1645  <td style="font-style: italic;">50.0</td>
    1646 
    1647 
    1648 
    1649  <td>Height
    1650 of a single building in m.</td>
    1651 
    1652 
    1653 
    1654  </tr>
    1655 
    1656 
    1657 
    1658  <tr>
    1659 
    1660 
    1661 
    1662  <td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#building_length_x">building_length_x</a></td>
    1663 
    1664 
    1665 
    1666 
    1667       <td>I</td>
    1668 
    1669 
    1670 
    1671  <td>R</td>
    1672 
    1673 
    1674 
    1675  <td style="font-style: italic;">50.0</td>
    1676 
    1677 
    1678 
    1679  <td>Width
    1680 of a single building in m.</td>
    1681 
    1682 
    1683 
    1684  </tr>
    1685 
    1686 
    1687 
    1688  <tr>
    1689 
    1690 
    1691 
    1692  <td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#building_length_y">building_length_y</a></td>
    1693 
    1694 
    1695 
    1696 
    1697       <td>I</td>
    1698 
    1699 
    1700 
    1701  <td>R</td>
    1702 
    1703 
    1704 
    1705  <td style="font-style: italic;">50.0</td>
    1706 
    1707 
    1708 
    1709  <td>Depth
    1710 of a single building in m.</td>
    1711 
    1712 
    1713 
    1714  </tr>
    1715 
    1716 
    1717 
    1718  <tr>
    1719 
    1720 
    1721 
    1722  <td style="font-weight: bold; vertical-align: middle;"><a href="chapter_4.1.html#building_wall_left">building_wall_left</a></td>
    1723 
    1724 
    1725 
    1726 
    1727       <td style="vertical-align: middle;">I</td>
    1728 
    1729 
    1730 
    1731  <td style="vertical-align: middle;">R</td>
    1732 
    1733 
    1734 
    1735  <td style="font-style: italic;"><span style="font-style: italic;">building centered in x-direction</span></td>
    1736 
    1737 
    1738 
    1739 
    1740       <td style="vertical-align: middle;">x-coordinate of the
    1741 left building wall in m.</td>
    1742 
    1743 
    1744 
    1745  </tr>
    1746 
    1747 
    1748 
    1749  <tr>
    1750 
    1751 
    1752 
    1753  <td style="font-weight: bold; vertical-align: middle;"><a href="chapter_4.1.html#building_wall_south">building_wall_south</a></td>
    1754 
    1755 
    1756 
    1757 
    1758       <td style="vertical-align: middle;">I</td>
    1759 
    1760 
    1761 
    1762  <td style="vertical-align: middle;">R</td>
    1763 
    1764 
    1765 
    1766  <td style="font-style: italic;"><span style="font-style: italic;">building centered in y-direction</span></td>
    1767 
    1768 
    1769 
    1770 
    1771       <td style="vertical-align: middle;">y-coordinate of the
    1772 South building wall&nbsp;in m.</td>
    1773 
    1774 
    1775 
    1776  </tr>
    1777 
    1778 
    1779 
    1780  <tr>
    1781 
    1782 
    1783 
    1784  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#call_psolver_at_all_substeps"><b>call_psolver_at_all_substeps</b></a></b></td>
    1785 
    1786 
    1787 
    1788 
    1789       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    1790 
    1791 
    1792 
    1793  </td>
    1794 
    1795 
    1796 
    1797 
    1798       <td style="vertical-align: middle;">L<br>
    1799 
    1800 
    1801 
    1802  </td>
    1803 
    1804 
    1805 
    1806 
    1807       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">.T..</span><br>
    1808 
    1809 
    1810 
    1811  </td>
    1812 
    1813 
    1814 
    1815 
    1816       <td style="vertical-align: middle;">Switch
    1817 to steer the call of the pressure solver.</td>
    1818 
    1819 
    1820 
    1821  </tr>
    1822 
    1823 
    1824 
    1825  <tr>
    1826       <td><b><b><a href="chapter_4.2.html#fcl_factor"><b>canopy_mode</b></a></b></b></td>
    1827       <td>I</td>
    1828       <td>C * 20</td>
    1829       <td><span style="font-style: italic;">'block'</span></td>
    1830       <td>Canopy mode</td>
    1831     </tr>
    1832     <tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#canyon_height">canyon_height</a></td><td>I</td><td>R</td><td style="font-style: italic;">50.0</td><td>Street canyon height
    1833 in m.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#canyon_width_x">canyon_width_x</a></td><td>I</td><td>R</td><td style="font-style: italic;">9999999.9</td><td>Street canyon width in x-direction in m.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#canyon_width_y">canyon_width_y</a></td><td>I</td><td>R</td><td style="font-style: italic;">9999999.9</td><td>Street canyon width in y-direction in m.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#canyon_wall_left">canyon_wall_left</a></td><td>I</td><td>R</td><td style="font-style: italic;">canyon centered in x-direction</td><td>x-coordinate of the left canyon wall&nbsp;in m.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#canyon_wall_south">canyon_wall_south</a></td><td>I</td><td>R</td><td style="font-style: italic;">canyon centered in y-direction</td><td>y-coordinate of the South canyon wall&nbsp;in m.</td></tr><tr>
    1834 
    1835 
    1836 
    1837 
    1838       <td><b><a href="chapter_4.2.html#fcl_factor"><b>cfl_factor</b></a></b></td>
    1839 
    1840 
    1841 
    1842 
    1843       <td>R</td>
    1844 
    1845 
    1846 
    1847  <td>R</td>
    1848 
    1849 
    1850 
    1851  <td><i>0.1,
    1852 0.8&nbsp;or 0.9 </i>(see parameter description)</td>
    1853 
    1854 
    1855 
    1856  <td>Time
    1857 step limiting factor.</td>
    1858 
    1859 
    1860 
    1861  </tr>
    1862 
    1863 
    1864 
    1865  <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#clip_dvrp_l"><span style="font-weight: bold;">clip_dvrp_l</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.0</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Left boundary of the displayed domain (in m).</td></tr><tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#clip_dvrp_n"><span style="font-weight: bold;">clip_dvrp_n</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">(ny+1)*dy</span></td><td align="undefined" valign="undefined">North boundary of the displayed domain (in m).</td></tr><tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#clip_dvrp_r"><span style="font-weight: bold;">clip_dvrp_r</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td style="font-style: italic;" align="undefined" valign="undefined">R</td><td style="font-style: italic;" align="undefined" valign="undefined">(nx+1)*dx</td><td align="undefined" valign="undefined">Right boundary of the displayed domain (in m).</td></tr><tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#clip_dvrp_s"><span style="font-weight: bold;">clip_dvrp_s</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R</td><td align="undefined" valign="undefined">0.0</td><td align="undefined" valign="undefined">South boundary of the displayed domain (in m).</td></tr><tr>
    1866 
    1867 
    1868 
    1869  <td style="vertical-align: top;"><a href="chapter_4.1.html#cloud_droplets"><span style="font-weight: bold;">cloud_droplets</span></a><br>
    1870 
    1871 
    1872 
    1873 
    1874       </td>
    1875 
    1876 
    1877 
    1878  <td style="vertical-align: top;">I<br>
    1879 
    1880 
    1881 
    1882  </td>
    1883 
    1884 
    1885 
    1886 
    1887       <td style="vertical-align: top;">L<br>
    1888 
    1889 
    1890 
    1891  </td>
    1892 
    1893 
    1894 
    1895  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">.F.</span><br>
    1896 
    1897 
    1898 
    1899  </td>
    1900 
    1901 
    1902 
    1903 
    1904       <td style="vertical-align: top;">Parameter to switch
    1905 on usage of cloud droplets.</td>
    1906 
    1907 
    1908 
    1909  </tr>
    1910 
    1911 
    1912 
    1913  <tr>
    1914 
    1915 
    1916 
    1917  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1918      
    1919      
    1920      
    1921       <p><a href="chapter_4.1.html#cloud_physics"><b>cloud_physics</b></a></p>
    1922 
    1923 
    1924 
    1925 
    1926       </td>
    1927 
    1928 
    1929 
    1930  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    1931      
    1932      
    1933      
    1934       <p>I</p>
    1935 
    1936 
    1937 
    1938  </td>
    1939 
    1940 
    1941 
    1942  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    1943      
    1944      
    1945      
    1946       <p>L</p>
    1947 
    1948 
    1949 
    1950 
    1951       </td>
    1952 
    1953 
    1954 
    1955  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    1956      
    1957      
    1958      
    1959       <p><i>.F.</i></p>
    1960 
    1961 
    1962 
    1963  </td>
    1964 
    1965 
    1966 
    1967  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    1968      
    1969      
    1970      
    1971       <p>Parameter
    1972 to switch on the condensation scheme. <br>
    1973 
    1974 
    1975 
    1976  </p>
    1977 
    1978 
    1979 
    1980  </td>
    1981 
    1982 
    1983 
    1984 
    1985     </tr>
    1986 
    1987 
    1988 
    1989  <tr><td><a href="chapter_4.2.html#cluster_size"><span style="font-weight: bold;">cluster_size</span></a></td><td>P</td><td>I</td><td><span style="font-style: italic;">1</span></td><td>Vertex cluster size for polygon reduction of topography.</td></tr><tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#color_interval"><span style="font-weight: bold;">color_interval</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R(2)</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.0</span>, <span style="font-style: italic;">1.0</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Interval of values used for determining the particle color displayed in the animation.</td></tr><tr>
    1990 
    1991 
    1992 
    1993  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    1994      
    1995      
    1996      
    1997       <p><a href="chapter_4.2.html#comp_spectra_level"><b>comp_spectra_level</b></a></p>
    1998 
    1999 
    2000 
    2001 
    2002       </td>
    2003 
    2004 
    2005 
    2006  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2007      
    2008      
    2009      
    2010       <p>P</p>
    2011 
    2012 
    2013 
    2014  </td>
    2015 
    2016 
    2017 
    2018  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2019      
    2020      
    2021      
    2022       <p>I
    2023 (100)</p>
    2024 
    2025 
    2026 
    2027  </td>
    2028 
    2029 
    2030 
    2031  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2032      
    2033      
    2034      
    2035       <p><i>no level</i></p>
    2036 
    2037 
    2038 
    2039 
    2040       </td>
    2041 
    2042 
    2043 
    2044  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2045      
    2046      
    2047      
    2048       <p>Vertical level for which horizontal spectra are to be
    2049 calculated and output (gridpoints).</p>
    2050 
    2051 
    2052 
    2053  </td>
    2054 
    2055 
    2056 
    2057  </tr>
    2058 
    2059 
    2060 
    2061 
    2062     <tr>
    2063 
    2064 
    2065 
    2066  <td><a href="chapter_4.1.html#conserve_volume_flow"><span style="font-weight: bold;">conserve_volume_flow</span></a></td>
    2067 
    2068 
    2069 
    2070 
    2071       <td>I</td>
    2072 
    2073 
    2074 
    2075  <td>L</td>
    2076 
    2077 
    2078 
    2079  <td><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    2080 
    2081 
    2082 
    2083  <td>Conservation
    2084 of volume flow in x- and y-direction.</td>
    2085 
    2086 
    2087 
    2088  </tr>
    2089 
    2090 
    2091 
    2092  <tr><td><a href="chapter_4.1.html#conserve_volume_flow_mode"><span style="font-weight: bold;">conserve_volume_flow_mode</span></a></td><td>I</td><td>C * 16</td><td><span style="font-style: italic;">'default'</span></td><td>Modus of volume flow conservation.</td></tr><tr>
    2093 
    2094 
    2095 
    2096 
    2097       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2098      
    2099      
    2100      
    2101       <p><a href="chapter_4.2.html#create_disturbances"><b>create_disturbances</b></a></p>
    2102 
    2103 
    2104 
    2105 
    2106       </td>
    2107 
    2108 
    2109 
    2110  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2111      
    2112      
    2113      
    2114       <p>R</p>
    2115 
    2116 
    2117 
    2118  </td>
    2119 
    2120 
    2121 
    2122  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2123      
    2124      
    2125      
    2126       <p>L</p>
    2127 
    2128 
    2129 
    2130 
    2131       </td>
    2132 
    2133 
    2134 
    2135  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2136      
    2137      
    2138      
    2139       <p><i>.T.</i></p>
    2140 
    2141 
    2142 
    2143  </td>
    2144 
    2145 
    2146 
    2147  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2148      
    2149      
    2150      
    2151       <p>Switch
    2152 to impose random perturbations to the horizontal
    2153 velocity field. <br>
    2154 
    2155 
    2156 
    2157  </p>
    2158 
    2159 
    2160 
    2161  </td>
    2162 
    2163 
    2164 
    2165  </tr>
    2166 
    2167 
    2168 
    2169  <tr>
    2170 
    2171 
    2172 
    2173 
    2174       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2175      
    2176      
    2177      
    2178       <p><a href="chapter_4.2.html#cross_normalized_x"><b>cross_normalized_x</b></a></p>
    2179 
    2180 
    2181 
    2182 
    2183       </td>
    2184 
    2185 
    2186 
    2187  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2188      
    2189      
    2190      
    2191       <p>R</p>
    2192 
    2193 
    2194 
    2195  </td>
    2196 
    2197 
    2198 
    2199  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2200      
    2201      
    2202      
    2203       <p>C
    2204 * 10 (100)</p>
    2205 
    2206 
    2207 
    2208  </td>
    2209 
    2210 
    2211 
    2212  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2213      
    2214      
    2215      
    2216       <p><i>100
    2217 * ' '</i></p>
    2218 
    2219 
    2220 
    2221  </td>
    2222 
    2223 
    2224 
    2225  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2226      
    2227      
    2228      
    2229       <p>Type
    2230 of normalization applied to the x-coordinate of
    2231 vertical
    2232 profiles to be plotted with <span style="font-weight: bold;">profil</span>.</p>
    2233 
    2234 
    2235 
    2236 
    2237       </td>
    2238 
    2239 
    2240 
    2241  </tr>
    2242 
    2243 
    2244 
    2245  <tr>
    2246 
    2247 
    2248 
    2249  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2250      
    2251      
    2252      
    2253       <p><a href="chapter_4.2.html#cross_normalized_y"><b>cross_normalized_y</b></a></p>
    2254 
    2255 
    2256 
    2257 
    2258       </td>
    2259 
    2260 
    2261 
    2262  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2263      
    2264      
    2265      
    2266       <p>R</p>
    2267 
    2268 
    2269 
    2270  </td>
    2271 
    2272 
    2273 
    2274  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2275      
    2276      
    2277      
    2278       <p>C
    2279 * 10&nbsp; <br>
    2280 
    2281 
    2282 
    2283 
    2284 (100)</p>
    2285 
    2286 
    2287 
    2288  </td>
    2289 
    2290 
    2291 
    2292  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2293      
    2294      
    2295      
    2296       <p><i>100 * ' '</i></p>
    2297 
    2298 
    2299 
    2300 
    2301       </td>
    2302 
    2303 
    2304 
    2305  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2306      
    2307      
    2308      
    2309       <p>Type of normalization applied to the y-coordinate of
    2310 vertical
    2311 profiles to be plotted with <span style="font-weight: bold;">profil</span>.
    2312       <br>
    2313 
    2314 
    2315 
    2316  </p>
    2317 
    2318 
    2319 
    2320  </td>
    2321 
    2322 
    2323 
    2324  </tr>
    2325 
    2326 
    2327 
    2328  <tr>
    2329 
    2330 
    2331 
    2332  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2333      
    2334      
    2335      
    2336       <p><a href="chapter_4.2.html#cross_profiles"><b>cross_profiles</b></a></p>
    2337 
    2338 
    2339 
    2340 
    2341       </td>
    2342 
    2343 
    2344 
    2345  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2346      
    2347      
    2348      
    2349       <p>R</p>
    2350 
    2351 
    2352 
    2353  </td>
    2354 
    2355 
    2356 
    2357  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2358      
    2359      
    2360      
    2361       <p>C
    2362 * 100 (100)</p>
    2363 
    2364 
    2365 
    2366  </td>
    2367 
    2368 
    2369 
    2370  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2371      
    2372      
    2373      
    2374       <p>see
    2375 parameter description</p>
    2376 
    2377 
    2378 
    2379  </td>
    2380 
    2381 
    2382 
    2383  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2384      
    2385      
    2386      
    2387       <p>Determines
    2388 which vertical profiles are to be presented
    2389 in
    2390 which coordinate system if the plot software <span style="font-weight: bold;">profil</span> is
    2391 used.&nbsp; <br>
    2392 
    2393 
    2394 
    2395  </p>
    2396 
    2397 
    2398 
    2399  </td>
    2400 
    2401 
    2402 
    2403  </tr>
    2404 
    2405 
    2406 
    2407  <tr>
    2408 
    2409 
    2410 
    2411 
    2412       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2413      
    2414      
    2415      
    2416       <p><a href="chapter_4.2.html#cross_xtext"><b>cross_xtext</b></a></p>
    2417 
    2418 
    2419 
    2420 
    2421       </td>
    2422 
    2423 
    2424 
    2425  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2426      
    2427      
    2428      
    2429       <p>R</p>
    2430 
    2431 
    2432 
    2433  </td>
    2434 
    2435 
    2436 
    2437  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2438      
    2439      
    2440      
    2441       <p>C
    2442 * 40&nbsp; <br>
    2443 
    2444 
    2445 
    2446 
    2447 &nbsp;(100)</p>
    2448 
    2449 
    2450 
    2451  </td>
    2452 
    2453 
    2454 
    2455  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2456      
    2457      
    2458      
    2459       <p>see
    2460 parameter description</p>
    2461 
    2462 
    2463 
    2464  </td>
    2465 
    2466 
    2467 
    2468  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2469      
    2470      
    2471      
    2472       <p>x-axis
    2473 labels of vertical profile coordinate systems to
    2474 be
    2475 plotted with <span style="font-weight: bold;">profil</span>.
    2476       <br>
    2477 
    2478 
    2479 
    2480  </p>
    2481 
    2482 
    2483 
    2484  </td>
    2485 
    2486 
    2487 
    2488  </tr>
    2489 
    2490 
    2491 
    2492  <tr>
    2493       <td><b><b><a href="chapter_4.1.html#cthf"><b>cthf</b></a></b></b></td>
    2494       <td>R</td>
    2495       <td>R</td>
    2496       <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    2497       <td>Average heat flux that is prescribed at the top of the plant canopy (in K m/s).</td>
    2498     </tr>
    2499     <tr>
    2500 
    2501 
    2502 
    2503  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2504      
    2505      
    2506      
    2507       <p><a href="chapter_4.1.html#cut_spline_overshoot"><b>cut_spline_overshoot</b></a></p>
    2508 
    2509 
    2510 
    2511 
    2512       </td>
    2513 
    2514 
    2515 
    2516  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2517      
    2518      
    2519      
    2520       <p>I</p>
    2521 
    2522 
    2523 
    2524  </td>
    2525 
    2526 
    2527 
    2528  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2529      
    2530      
    2531      
    2532       <p>L</p>
    2533 
    2534 
    2535 
    2536 
    2537       </td>
    2538 
    2539 
    2540 
    2541  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2542      
    2543      
    2544      
    2545       <p><i>.T.</i></p>
    2546 
    2547 
    2548 
    2549  </td>
    2550 
    2551 
    2552 
    2553  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2554      
    2555      
    2556      
    2557       <p>Cut
    2558 off of so-called overshoots, which can occur with
    2559 the upstream-spline-scheme.</p>
    2560 
    2561 
    2562 
    2563  </td>
    2564 
    2565 
    2566 
    2567  </tr>
    2568 
    2569 
    2570 
    2571  <tr>
    2572 
    2573 
    2574 
    2575 
    2576       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2577      
    2578      
    2579      
    2580       <p><a href="chapter_4.2.html#cycle_mg"><b>cycle_mg</b></a></p>
    2581 
    2582 
    2583 
    2584 
    2585       </td>
    2586 
    2587 
    2588 
    2589  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2590      
    2591      
    2592      
    2593       <p>R</p>
    2594 
    2595 
    2596 
    2597  </td>
    2598 
    2599 
    2600 
    2601  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2602      
    2603      
    2604      
    2605       <p>C
    2606 * 1</p>
    2607 
    2608 
    2609 
    2610  </td>
    2611 
    2612 
    2613 
    2614  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2615      
    2616      
    2617      
    2618       <p><i>'w'</i></p>
    2619 
    2620 
    2621 
    2622  </td>
    2623 
    2624 
    2625 
    2626 
    2627       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">Type
    2628 of cycle to
    2629 be used with the multi-grid
    2630 method.&nbsp;</td>
    2631 
    2632 
    2633 
    2634  </tr>
    2635 
    2636 
    2637 
    2638  <tr>
    2639 
    2640 
    2641 
    2642  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2643      
    2644      
    2645      
    2646       <p><a href="chapter_4.1.html#damp_level_1d"><b>damp_level_1d</b></a></p>
    2647 
    2648 
    2649 
    2650 
    2651       </td>
    2652 
    2653 
    2654 
    2655  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2656      
    2657      
    2658      
    2659       <p>I</p>
    2660 
    2661 
    2662 
    2663  </td>
    2664 
    2665 
    2666 
    2667  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2668      
    2669      
    2670      
    2671       <p>R</p>
    2672 
    2673 
    2674 
    2675 
    2676       </td>
    2677 
    2678 
    2679 
    2680  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2681      
    2682      
    2683      
    2684       <p><i>zu(nz+1)</i></p>
    2685 
    2686 
    2687 
    2688  </td>
    2689 
    2690 
    2691 
    2692  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2693      
    2694      
    2695      
    2696       <p>Height
    2697 where the damping layer begins in the 1d-model
    2698 (in m). <br>
    2699 
    2700 
    2701 
    2702  </p>
    2703 
    2704 
    2705 
    2706  </td>
    2707 
    2708 
    2709 
    2710  </tr>
    2711 
    2712 
    2713 
    2714  <tr>
    2715 
    2716 
    2717 
    2718  <td><a href="chapter_4.2.html#data_output"><span style="font-weight: bold;">data_output</span></a></td>
    2719 
    2720 
    2721 
    2722 
    2723       <td>R</td>
    2724 
    2725 
    2726 
    2727  <td>C * 10 (100)</td>
    2728 
    2729 
    2730 
    2731  <td><span style="font-style: italic;">100 * &acute; &acute;</span></td>
    2732 
    2733 
    2734 
    2735 
    2736       <td>Quantities for which 2d cross section and/or 3d volume data
    2737 are to be output.</td>
    2738 
    2739 
    2740 
    2741  </tr>
    2742 
    2743 
    2744 
    2745  <tr>
    2746 
    2747 
    2748 
    2749  <td><a href="chapter_4.2.html#data_output_format"><span style="font-weight: bold;">data_output_format</span></a></td>
    2750 
    2751 
    2752 
    2753 
    2754       <td>R</td>
    2755 
    2756 
    2757 
    2758  <td>C * 10 (10)</td>
    2759 
    2760 
    2761 
    2762  <td><span style="font-style: italic;">'netcdf'</span></td>
    2763 
    2764 
    2765 
    2766 
    2767       <td>Format of output data.</td>
    2768 
    2769 
    2770 
    2771  </tr>
    2772 
    2773 
    2774 
    2775  <tr>
    2776 
    2777 
    2778 
    2779  <td><a href="chapter_4.2.html#data_output_pr"><span style="font-weight: bold;">data_output_pr</span></a></td>
    2780 
    2781 
    2782 
    2783 
    2784       <td>R</td>
    2785 
    2786 
    2787 
    2788  <td>C * 10 (100)</td>
    2789 
    2790 
    2791 
    2792  <td><span style="font-style: italic;">100 * ' '</span></td>
    2793 
    2794 
    2795 
    2796 
    2797       <td>Quantities for which vertical profiles (horizontally
    2798 averaged)
    2799 are to be output.</td>
    2800 
    2801 
    2802 
    2803  </tr>
    2804 
    2805 
    2806 
    2807  <tr>
    2808 
    2809 
    2810 
    2811       <td><a href="chapter_4.3.html#data_output_pr_user"><span style="font-weight: bold;">data_output_pr_user</span></a></td>
    2812 
    2813 
    2814 
    2815       <td>U</td>
    2816 
    2817 
    2818 
    2819       <td>C * 10<br>
    2820 
    2821 
    2822 
    2823 (200)</td>
    2824 
    2825 
    2826 
    2827       <td><span style="font-style: italic;">200 * ' '</span></td>
    2828 
    2829 
    2830 
    2831       <td>User defined quantities for which horizontally averaged profile data is to be output.</td>
    2832 
    2833 
    2834 
    2835     </tr>
    2836 
    2837 
    2838 
    2839     <tr>
    2840 
    2841 
    2842 
    2843  <td><a href="chapter_4.2.html#data_output_sp"><span style="font-weight: bold;">data_output_sp</span></a></td>
    2844 
    2845 
    2846 
    2847 
    2848       <td>P</td>
    2849 
    2850 
    2851 
    2852  <td>C * 10 (10)</td>
    2853 
    2854 
    2855 
    2856  <td><span style="font-style: italic;">10 * ' '</span></td>
    2857 
    2858 
    2859 
    2860 
    2861       <td>Quantities for which horizontal spectra are to be calculated
    2862 and output.</td>
    2863 
    2864 
    2865 
    2866  </tr>
    2867 
    2868 
    2869 
    2870  <tr>
    2871 
    2872 
    2873 
    2874  <td><a href="chapter_4.3.html#data_output_user"><span style="font-weight: bold;">data_output_user</span></a></td>
    2875 
    2876 
    2877 
    2878 
    2879       <td>U</td>
    2880 
    2881 
    2882 
    2883  <td>C * 10 (100)</td>
    2884 
    2885 
    2886 
    2887  <td><span style="font-style: italic;">100 * ' '</span></td>
    2888 
    2889 
    2890 
    2891 
    2892       <td>User defined quantities for which 2d cross section and/or 3d
    2893 volume data are to be output.</td>
    2894 
    2895 
    2896 
    2897  </tr>
    2898 
    2899 
    2900 
    2901  <tr>
    2902 
    2903 
    2904 
    2905  <td><a href="chapter_4.2.html#data_output_2d_on_each_pe"><span style="font-weight: bold;">data_output_2d_on_each_pe</span></a></td>
    2906 
    2907 
    2908 
    2909 
    2910       <td>R</td>
    2911 
    2912 
    2913 
    2914  <td>L</td>
    2915 
    2916 
    2917 
    2918  <td><span style="font-style: italic;">.T.</span></td>
    2919 
    2920 
    2921 
    2922  <td>Output
    2923 2d cross section data by one or
    2924 all processors.&nbsp;</td>
    2925 
    2926 
    2927 
    2928  </tr>
    2929 
    2930 
    2931 
    2932  <tr valign="top">
    2933 
    2934 
    2935 
    2936 
    2937       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    2938      
    2939      
    2940      
    2941       <p><a href="chapter_4.2.html#density_ratio"><b>density_ratio</b></a></p>
    2942 
    2943 
    2944 
    2945 
    2946       </td>
    2947 
    2948 
    2949 
    2950  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    2951      
    2952      
    2953      
    2954       <p>P</p>
    2955 
    2956 
    2957 
    2958  </td>
    2959 
    2960 
    2961 
    2962  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    2963      
    2964      
    2965      
    2966       <p>R
    2967 (10)</p>
    2968 
    2969 
    2970 
    2971  </td>
    2972 
    2973 
    2974 
    2975  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    2976      
    2977      
    2978      
    2979       <p><i>0.0, 9</i> * <i>9999999.9</i></p>
    2980 
    2981 
    2982 
    2983 
    2984       </td>
    2985 
    2986 
    2987 
    2988  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    2989      
    2990      
    2991      
    2992       <p>Ratio of the density of the fluid and the density of the
    2993 particles.</p>
    2994 
    2995 
    2996 
    2997  </td>
    2998 
    2999 
    3000 
    3001  </tr>
    3002 
    3003 
    3004 
    3005  <tr>
    3006 
    3007 
    3008 
    3009  <td><a href="chapter_4.1.html#dissipation_1d"><span style="font-weight: bold;">dissipation_1d</span></a></td>
    3010 
    3011 
    3012 
    3013 
    3014       <td>I</td>
    3015 
    3016 
    3017 
    3018  <td>C * 20</td>
    3019 
    3020 
    3021 
    3022  <td><span style="font-style: italic;">'as_in_3d_model'</span></td>
    3023 
    3024 
    3025 
    3026 
    3027       <td>Calculation method for the energy dissipation term in the TKE
    3028 equation of the 1d-model.</td>
    3029 
    3030 
    3031 
    3032  </tr>
    3033 
    3034 
    3035 
    3036  <tr>
    3037 
    3038 
    3039 
    3040  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3041      
    3042      
    3043      
    3044       <p><a href="chapter_4.2.html#disturbance_amplitude"><b>disturbance</b></a>&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    3045       <br>
    3046 
    3047 
    3048 
    3049  <a href="chapter_4.2.html#disturbance_amplitude">&nbsp;<b>_amplitude</b></a></p>
    3050 
    3051 
    3052 
    3053 
    3054       </td>
    3055 
    3056 
    3057 
    3058  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    3059      
    3060      
    3061      
    3062       <p>R</p>
    3063 
    3064 
    3065 
    3066  </td>
    3067 
    3068 
    3069 
    3070  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    3071      
    3072      
    3073      
    3074       <p>R</p>
    3075 
    3076 
    3077 
    3078 
    3079       </td>
    3080 
    3081 
    3082 
    3083  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    3084      
    3085      
    3086      
    3087       <p><i>0.25</i></p>
    3088 
    3089 
    3090 
    3091  </td>
    3092 
    3093 
    3094 
    3095  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    3096      
    3097      
    3098      
    3099       <p>Maximum
    3100 perturbation amplitude of the random
    3101 perturbations
    3102 imposed to the horizontal velocity field (in m/s). <br>
    3103 
    3104 
    3105 
    3106  </p>
    3107 
    3108 
    3109 
    3110 
    3111       </td>
    3112 
    3113 
    3114 
    3115  </tr>
    3116 
    3117 
    3118 
    3119  <tr>
    3120 
    3121 
    3122 
    3123  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3124      
    3125      
    3126      
    3127       <p><a href="chapter_4.2.html#disturbance_energy_limit"><b>disturbance_energy</b></a>&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    3128       <br>
    3129 
    3130 
    3131 
    3132  <a href="chapter_4.2.html#disturbance_energy_limit">&nbsp;<b>_limit</b></a></p>
    3133 
    3134 
    3135 
    3136 
    3137       </td>
    3138 
    3139 
    3140 
    3141  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    3142      
    3143      
    3144      
    3145       <p>R</p>
    3146 
    3147 
    3148 
    3149  </td>
    3150 
    3151 
    3152 
    3153  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    3154      
    3155      
    3156      
    3157       <p>R</p>
    3158 
    3159 
    3160 
    3161 
    3162       </td>
    3163 
    3164 
    3165 
    3166  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    3167      
    3168      
    3169      
    3170       <p><i>0.01</i></p>
    3171 
    3172 
    3173 
    3174  </td>
    3175 
    3176 
    3177 
    3178  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    3179      
    3180      
    3181      
    3182       <p lang="en-GB">Upper limit value of the
    3183 perturbation energy of
    3184 the velocity field used as a criterion for imposing random
    3185 perturbations (in m<sup>2</sup>/s<sup>2</sup>).&nbsp;</p>
    3186 
    3187 
    3188 
    3189 
    3190       </td>
    3191 
    3192 
    3193 
    3194  </tr>
    3195 
    3196 
    3197 
    3198  <tr>
    3199 
    3200 
    3201 
    3202  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3203      
    3204      
    3205      
    3206       <p><a href="chapter_4.2.html#disturbance_level_b"><b>disturbance_level_b</b></a></p>
    3207 
    3208 
    3209 
    3210 
    3211       </td>
    3212 
    3213 
    3214 
    3215  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    3216      
    3217      
    3218      
    3219       <p>R</p>
    3220 
    3221 
    3222 
    3223  </td>
    3224 
    3225 
    3226 
    3227  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    3228      
    3229      
    3230      
    3231       <p>R</p>
    3232 
    3233 
    3234 
    3235 
    3236       </td>
    3237 
    3238 
    3239 
    3240  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    3241      
    3242      
    3243      
    3244       <p><i>zu(3) or zu(nz*2/3)</i></p>
    3245 
    3246 
    3247 
    3248  </td>
    3249 
    3250 
    3251 
    3252  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    3253      
    3254      
    3255      
    3256       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif"><font size="3">Lower
    3257 limit of the vertical range for which random perturbations are to be
    3258 imposed on the horizontal wind field (</font></font>in <font face="Thorndale, serif"><font size="3">m).&nbsp;
    3259       </font></font> </p>
    3260 
    3261 
    3262 
    3263  <span lang="en-GB"></span></td>
    3264 
    3265 
    3266 
    3267 
    3268     </tr>
    3269 
    3270 
    3271 
    3272  <tr>
    3273 
    3274 
    3275 
    3276  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3277      
    3278      
    3279      
    3280       <p><a href="chapter_4.2.html#disturbance_level_t"><b>disturbance_level_t</b></a></p>
    3281 
    3282 
    3283 
    3284 
    3285       </td>
    3286 
    3287 
    3288 
    3289  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    3290      
    3291      
    3292      
    3293       <p>R</p>
    3294 
    3295 
    3296 
    3297  </td>
    3298 
    3299 
    3300 
    3301  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    3302      
    3303      
    3304      
    3305       <p>R</p>
    3306 
    3307 
    3308 
    3309 
    3310       </td>
    3311 
    3312 
    3313 
    3314  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    3315      
    3316      
    3317      
    3318       <p><i>zu(nz/3) or zu(nzt-3)</i></p>
    3319 
    3320 
    3321 
    3322  </td>
    3323 
    3324 
    3325 
    3326  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    3327      
    3328      
    3329      
    3330       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif"><font size="3">Upper
    3331 limit of the vertical range for which random perturbations are to be
    3332 imposed on the horizontal wind field (</font></font>in <font face="Thorndale, serif"><font size="3">m). <br>
    3333 
    3334 
    3335 
    3336 
    3337       </font></font></p>
    3338 
    3339 
    3340 
    3341  </td>
    3342 
    3343 
    3344 
    3345  </tr>
    3346 
    3347 
    3348 
    3349  <tr>
    3350 
    3351 
    3352 
    3353 
    3354       <td><a href="chapter_4.2.html#do2d_at_begin"><span style="font-weight: bold;">do2d_at_begin</span></a></td>
    3355 
    3356 
    3357 
    3358 
    3359       <td>R</td>
    3360 
    3361 
    3362 
    3363  <td>L</td>
    3364 
    3365 
    3366 
    3367  <td><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    3368 
    3369 
    3370 
    3371  <td>Output
    3372 2d cross section data by one or
    3373 all processors.&nbsp;</td>
    3374 
    3375 
    3376 
    3377  </tr>
    3378 
    3379 
    3380 
    3381  <tr>
    3382 
    3383 
    3384 
    3385  <td><a href="chapter_4.2.html#do3d_at_begin"><span style="font-weight: bold;">do3d_at_begin</span></a></td>
    3386 
    3387 
    3388 
    3389 
    3390       <td>R</td>
    3391 
    3392 
    3393 
    3394  <td>L</td>
    3395 
    3396 
    3397 
    3398  <td><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    3399 
    3400 
    3401 
    3402  <td>Output
    3403 of 3d volume data at the beginning
    3404 of a run.</td>
    3405 
    3406 
    3407 
    3408  </tr>
    3409 
    3410 
    3411 
    3412  <tr>
    3413 
    3414 
    3415 
    3416  <td><a href="chapter_4.2.html#do3d_compress"><span style="font-weight: bold;">do3d_compress</span></a></td>
    3417 
    3418 
    3419 
    3420 
    3421       <td>R</td>
    3422 
    3423 
    3424 
    3425  <td>L</td>
    3426 
    3427 
    3428 
    3429  <td><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    3430 
    3431 
    3432 
    3433  <td>Output
    3434 of data for 3d plots in compressed form.&nbsp;</td>
    3435 
    3436 
    3437 
    3438  </tr>
    3439 
    3440 
    3441 
    3442 
    3443     <tr>
    3444 
    3445 
    3446 
    3447  <td><a href="chapter_4.2.html#do3d_comp_prec"><span style="font-weight: bold;">do3d_comp_prec</span></a></td>
    3448 
    3449 
    3450 
    3451 
    3452       <td>R</td>
    3453 
    3454 
    3455 
    3456  <td>C * 7 (100)</td>
    3457 
    3458 
    3459 
    3460  <td>see
    3461 parameter description</td>
    3462 
    3463 
    3464 
    3465  <td>Significant digits in case
    3466 of compressed data output.&nbsp;</td>
    3467 
    3468 
    3469 
    3470  </tr>
    3471 
    3472 
    3473 
    3474  <tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#dp_external">dp_external</a></td><td>R</td><td>L</td><td style="font-style: italic;">.F.</td><td>External pressure gradient switch.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#dp_smooth">dp_smooth</a></td><td>R</td><td>L</td><td style="font-style: italic;">.F.</td><td>Vertically smooth the external pressure gradient using a sinusoidal smoothing function.</td></tr><tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#dp_level_b">dp_level_b</a></td><td>R</td><td>R</td><td style="font-style: italic;">0.0</td><td><font size="3">Lower
    3475 limit of the vertical range for which the external pressure gradient is applied (</font>in <font size="3">m).</font></td></tr><tr><td style="font-weight: bold;"><a href="chapter_4.1.html#dpdxy">dpdxy</a></td><td>R</td><td>R (2)</td><td style="font-style: italic;">2 * 0.0</td><td>Values of the external pressure gradient applied in x- and y-direction, respectively (in Pa/m).<br></td></tr><tr>
    3476       <td><a href="chapter_4.1.html#drag_coefficient"><span style="font-weight: bold;">drag_coefficient</span></a></td>
    3477       <td>I</td>
    3478       <td>R</td>
    3479       <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    3480       <td>Drag coefficient used in the plant canopy model.</td>
    3481     </tr>
    3482     <tr>
    3483 
    3484 
    3485 
    3486 
    3487       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3488      
    3489      
    3490      
    3491       <p><a href="chapter_4.1.html#dt"><b>dt</b></a></p>
    3492 
    3493 
    3494 
    3495 
    3496       </td>
    3497 
    3498 
    3499 
    3500  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    3501      
    3502      
    3503      
    3504       <p>I/R</p>
    3505 
    3506 
    3507 
    3508  </td>
    3509 
    3510 
    3511 
    3512  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    3513      
    3514      
    3515      
    3516       <p>R</p>
    3517 
    3518 
    3519 
    3520 
    3521       </td>
    3522 
    3523 
    3524 
    3525  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    3526      
    3527      
    3528      
    3529       <p><i>variable</i></p>
    3530 
    3531 
    3532 
    3533  </td>
    3534 
    3535 
    3536 
    3537  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    3538      
    3539      
    3540      
    3541       <p><font face="Thorndale, serif"><font size="3">Time
    3542 step for the 3d-model (</font></font>in <font face="Thorndale, serif"><font size="3">s). <br>
    3543 
    3544 
    3545 
    3546 
    3547       </font></font></p>
    3548 
    3549 
    3550 
    3551  </td>
    3552 
    3553 
    3554 
    3555  </tr>
    3556 
    3557 
    3558 
    3559  <tr>
    3560 
    3561 
    3562 
    3563 
    3564       <td><a href="chapter_4.2.html#dt_averaging_input"><span style="font-weight: bold;">dt_averaging_input</span></a></td>
    3565 
    3566 
    3567 
    3568 
    3569       <td>R</td>
    3570 
    3571 
    3572 
    3573  <td>R</td>
    3574 
    3575 
    3576 
    3577  <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    3578 
    3579 
    3580 
    3581  <td>Temporal
    3582 interval of&nbsp;data which are subject to temporal averaging (in
    3583 s).</td>
    3584 
    3585 
    3586 
    3587  </tr>
    3588 
    3589 
    3590 
    3591  <tr>
    3592 
    3593 
    3594 
    3595  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3596      
    3597      
    3598      
    3599       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_averaging_input_pr"><b>dt_averaging_input_pr</b></a></p>
    3600 
    3601 
    3602 
    3603 
    3604       </td>
    3605 
    3606 
    3607 
    3608  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    3609      
    3610      
    3611      
    3612       <p>R</p>
    3613 
    3614 
    3615 
    3616  </td>
    3617 
    3618 
    3619 
    3620  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    3621      
    3622      
    3623      
    3624       <p>R</p>
    3625 
    3626 
    3627 
    3628 
    3629       </td>
    3630 
    3631 
    3632 
    3633  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#dt_averaging_input">dt_<br>
    3634 
    3635 
    3636 
    3637 
    3638 averaging_<br>
    3639 
    3640 
    3641 
    3642 
    3643 input</a></span></td>
    3644 
    3645 
    3646 
    3647  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">Temporal
    3648 interval of&nbsp;data which are subject to temporal averaging of <font face="Thorndale, serif"><font size="3">vertical
    3649 profiles and/or spectra&nbsp;(</font></font>in <font face="Thorndale, serif"><font size="3">s).&nbsp;</font></font></td>
    3650 
    3651 
    3652 
    3653 
    3654     </tr>
    3655 
    3656 
    3657 
    3658  <tr>
    3659 
    3660 
    3661 
    3662       <td align="undefined" valign="undefined"><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.2.html#dt_coupling">dt_coupling</a></td>
    3663 
    3664 
    3665 
    3666       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    3667 
    3668 
    3669 
    3670       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    3671 
    3672 
    3673 
    3674       <td align="undefined" valign="undefined">9999999.9</td>
    3675 
    3676 
    3677 
    3678       <td align="undefined" valign="undefined">Temporal interval for the data exchange in case of runs with coupled models (e.g. atmosphere - ocean) (in s).</td>
    3679 
    3680 
    3681 
    3682     </tr>
    3683 
    3684 
    3685 
    3686     <tr>
    3687 
    3688 
    3689 
    3690  <td><a href="chapter_4.2.html#dt_data_output"><span style="font-weight: bold;">dt_data_output</span></a></td>
    3691 
    3692 
    3693 
    3694 
    3695       <td>R</td>
    3696 
    3697 
    3698 
    3699  <td>R</td>
    3700 
    3701 
    3702 
    3703  <td><span style="font-style: italic;">9999999.9</span></td>
    3704 
    3705 
    3706 
    3707 
    3708       <td>
    3709      
    3710      
    3711      
    3712       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font>
    3713 at which&nbsp;data (3d volume data (instantaneous or time
    3714 averaged),
    3715 cross sections (instantaneous or time averaged), vertical profiles,
    3716 spectra) shall be output (</font>in <font face="Thorndale">s).&nbsp;</font></p>
    3717 
    3718 
    3719 
    3720 
    3721       </td>
    3722 
    3723 
    3724 
    3725  </tr>
    3726 
    3727 
    3728 
    3729  <tr>
    3730 
    3731 
    3732 
    3733  <td><a href="chapter_4.2.html#dt_data_output_av"><span style="font-weight: bold;">dt_data_output_av</span></a></td>
    3734 
    3735 
    3736 
    3737 
    3738       <td>R</td>
    3739 
    3740 
    3741 
    3742  <td>R</td>
    3743 
    3744 
    3745 
    3746  <td><i>value
    3747 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    3748 
    3749 
    3750 
    3751 
    3752 output</a></i></td>
    3753 
    3754 
    3755 
    3756  <td>
    3757      
    3758      
    3759      
    3760       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal
    3761 interval</font>
    3762 at which time averaged 3d volume data and/or 2d cross section data
    3763 shall be output (</font>in <font face="Thorndale">s).&nbsp;</font></p>
    3764 
    3765 
    3766 
    3767 
    3768       </td>
    3769 
    3770 
    3771 
    3772  </tr>
    3773 
    3774 
    3775 
    3776  <tr>
    3777 
    3778 
    3779 
    3780  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3781      
    3782      
    3783      
    3784       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_disturb"><b>dt_disturb</b></a></p>
    3785 
    3786 
    3787 
    3788 
    3789       </td>
    3790 
    3791 
    3792 
    3793  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    3794      
    3795      
    3796      
    3797       <p>R</p>
    3798 
    3799 
    3800 
    3801  </td>
    3802 
    3803 
    3804 
    3805  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    3806      
    3807      
    3808      
    3809       <p>R</p>
    3810 
    3811 
    3812 
    3813 
    3814       </td>
    3815 
    3816 
    3817 
    3818  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    3819      
    3820      
    3821      
    3822       <p><i>9999999.9</i></p>
    3823 
    3824 
    3825 
    3826  </td>
    3827 
    3828 
    3829 
    3830  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    3831      
    3832      
    3833      
    3834       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font> at
    3835 which random
    3836 perturbations are to be imposed on the horizontal velocity field
    3837 (</font>in <font face="Thorndale">s). <br>
    3838 
    3839 
    3840 
    3841  </font></p>
    3842 
    3843 
    3844 
    3845 
    3846       </td>
    3847 
    3848 
    3849 
    3850  </tr>
    3851 
    3852 
    3853 
    3854  <tr>
    3855 
    3856 
    3857 
    3858  <td><a href="chapter_4.2.html#dt_dopr"><span style="font-weight: bold;">dt_dopr</span></a></td>
    3859 
    3860 
    3861 
    3862 
    3863       <td>R</td>
    3864 
    3865 
    3866 
    3867  <td>R</td>
    3868 
    3869 
    3870 
    3871  <td><i>value
    3872 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    3873 
    3874 
    3875 
    3876 
    3877 output</a></i></td>
    3878 
    3879 
    3880 
    3881  <td><span lang="en-GB"><font face="Thorndale">Temporal interval at
    3882 which data&nbsp;of vertical profiles shall be output (to local
    3883 file <a href="chapter_3.4.html#DATA_1D_PR_NETCDF">DATA_1D_PR_NETCDF</a>
    3884 or/and </font></span><a href="chapter_3.4.html#PLOT1D_DATA"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale">PLOT1D_DATA</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale">) (</font></span>in
    3885       <span lang="en-GB"><font face="Thorndale">s).&nbsp;</font></span></td>
    3886 
    3887 
    3888 
    3889 
    3890     </tr>
    3891 
    3892 
    3893 
    3894  <tr>
    3895 
    3896 
    3897 
    3898  <td><a href="chapter_4.2.html#dt_dopr_listing"><span style="font-weight: bold;">dt_dopr_listing</span></a></td>
    3899 
    3900 
    3901 
    3902 
    3903       <td>R</td>
    3904 
    3905 
    3906 
    3907  <td>R</td>
    3908 
    3909 
    3910 
    3911  <td><span style="font-style: italic;">9999999.9</span></td>
    3912 
    3913 
    3914 
    3915 
    3916       <td>
    3917      
    3918      
    3919      
    3920       <p><span lang="en-GB"><font face="Thorndale, serif">Temporal
    3921 interval</font> at which data <font face="Thorndale">of
    3922 vertical
    3923 profiles shall be output (output for printouts, local file </font></span><a href="chapter_3.4.html#LIST_PROFIL"><span lang="en-GB"><font face="Thorndale">LIST_PROFIL</font></span></a><span lang="en-GB"><font face="Thorndale">) (</font></span>in
    3924       <span lang="en-GB"><font face="Thorndale">s).&nbsp;</font></span>
    3925       </p>
    3926 
    3927 
    3928 
    3929  </td>
    3930 
    3931 
    3932 
    3933  </tr>
    3934 
    3935 
    3936 
    3937  <tr>
    3938 
    3939 
    3940 
    3941  <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#dt_dopts"><span style="font-weight: bold;">dt_dopts</span></a></td>
    3942 
    3943 
    3944 
    3945 
    3946       <td align="undefined" valign="undefined">P</td>
    3947 
    3948 
    3949 
    3950 
    3951       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    3952 
    3953 
    3954 
    3955 
    3956       <td align="undefined" valign="undefined"><i>value
    3957 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    3958 
    3959 
    3960 
    3961 
    3962 output</a></i></td>
    3963 
    3964 
    3965 
    3966  <td align="undefined" valign="undefined">
    3967      
    3968      
    3969      
    3970       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal
    3971 interval</font> at which time series data of particle quantities
    3972 shall be output (</font>in <font face="Thorndale">s).&nbsp;</font></p>
    3973 
    3974 
    3975 
    3976 
    3977       </td>
    3978 
    3979 
    3980 
    3981  </tr>
    3982 
    3983 
    3984 
    3985  <tr>
    3986 
    3987 
    3988 
    3989  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    3990      
    3991      
    3992      
    3993       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_dosp"><b>dt_dosp</b></a></p>
    3994 
    3995 
    3996 
    3997 
    3998       </td>
    3999 
    4000 
    4001 
    4002  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4003      
    4004      
    4005      
    4006       <p>P</p>
    4007 
    4008 
    4009 
    4010  </td>
    4011 
    4012 
    4013 
    4014  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4015      
    4016      
    4017      
    4018       <p>R</p>
    4019 
    4020 
    4021 
    4022 
    4023       </td>
    4024 
    4025 
    4026 
    4027  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><i>value
    4028 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    4029 
    4030 
    4031 
    4032 
    4033 output</a></i></td>
    4034 
    4035 
    4036 
    4037  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">Temporal
    4038 interval at which&nbsp;spectra data shall be output
    4039 (in s).&nbsp;</td>
    4040 
    4041 
    4042 
    4043  </tr>
    4044 
    4045 
    4046 
    4047  <tr>
    4048 
    4049 
    4050 
    4051  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4052      
    4053      
    4054      
    4055       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_dots"><b>dt_dots</b></a></p>
    4056 
    4057 
    4058 
    4059 
    4060       </td>
    4061 
    4062 
    4063 
    4064  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4065      
    4066      
    4067      
    4068       <p>R</p>
    4069 
    4070 
    4071 
    4072  </td>
    4073 
    4074 
    4075 
    4076  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4077      
    4078      
    4079      
    4080       <p>R</p>
    4081 
    4082 
    4083 
    4084 
    4085       </td>
    4086 
    4087 
    4088 
    4089  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    4090      
    4091      
    4092      
    4093       <p>see parameter description</p>
    4094 
    4095 
    4096 
    4097  </td>
    4098 
    4099 
    4100 
    4101  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4102      
    4103      
    4104      
    4105       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font> at
    4106 which&nbsp;time series data shall be output (</font>in <font face="Thorndale">s). <br>
    4107 
    4108 
    4109 
    4110  </font></p>
    4111 
    4112 
    4113 
    4114  </td>
    4115 
    4116 
    4117 
    4118 
    4119     </tr>
    4120 
    4121 
    4122 
    4123  <tr>
    4124 
    4125 
    4126 
    4127  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4128      
    4129      
    4130      
    4131       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_do2d_xy"><b>dt_do2d_xy</b></a></p>
    4132 
    4133 
    4134 
    4135 
    4136       </td>
    4137 
    4138 
    4139 
    4140  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4141      
    4142      
    4143      
    4144       <p>R</p>
    4145 
    4146 
    4147 
    4148  </td>
    4149 
    4150 
    4151 
    4152  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4153      
    4154      
    4155      
    4156       <p>R</p>
    4157 
    4158 
    4159 
    4160 
    4161       </td>
    4162 
    4163 
    4164 
    4165  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><i>value
    4166 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    4167 
    4168 
    4169 
    4170 
    4171 output</a></i></td>
    4172 
    4173 
    4174 
    4175  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4176      
    4177      
    4178      
    4179       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font> at
    4180 which horizontal cross section data shall be output (</font>in <font face="Thorndale">s). <br>
    4181 
    4182 
    4183 
    4184  </font></p>
    4185 
    4186 
    4187 
    4188  </td>
    4189 
    4190 
    4191 
    4192 
    4193     </tr>
    4194 
    4195 
    4196 
    4197  <tr>
    4198 
    4199 
    4200 
    4201  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4202      
    4203      
    4204      
    4205       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_do2d_xz"><b>dt_do2d_xz</b></a></p>
    4206 
    4207 
    4208 
    4209 
    4210       </td>
    4211 
    4212 
    4213 
    4214  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4215      
    4216      
    4217      
    4218       <p>R</p>
    4219 
    4220 
    4221 
    4222  </td>
    4223 
    4224 
    4225 
    4226  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4227      
    4228      
    4229      
    4230       <p>R</p>
    4231 
    4232 
    4233 
    4234 
    4235       </td>
    4236 
    4237 
    4238 
    4239  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><i>value
    4240 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    4241 
    4242 
    4243 
    4244 
    4245 output</a></i></td>
    4246 
    4247 
    4248 
    4249  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4250      
    4251      
    4252      
    4253       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font> at
    4254 which vertical cross section data (xz) shall be output&nbsp;(</font>in
    4255       <font face="Thorndale">s). <br>
    4256 
    4257 
    4258 
    4259  </font></p>
    4260 
    4261 
    4262 
    4263 
    4264       </td>
    4265 
    4266 
    4267 
    4268  </tr>
    4269 
    4270 
    4271 
    4272  <tr>
    4273 
    4274 
    4275 
    4276  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4277      
    4278      
    4279      
    4280       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_do2d_yz"><b>dt_do2d_yz</b></a></p>
    4281 
    4282 
    4283 
    4284 
    4285       </td>
    4286 
    4287 
    4288 
    4289  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4290      
    4291      
    4292      
    4293       <p>R</p>
    4294 
    4295 
    4296 
    4297  </td>
    4298 
    4299 
    4300 
    4301  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4302      
    4303      
    4304      
    4305       <p>R</p>
    4306 
    4307 
    4308 
    4309 
    4310       </td>
    4311 
    4312 
    4313 
    4314  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><i>value
    4315 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    4316 
    4317 
    4318 
    4319 
    4320 output</a></i></td>
    4321 
    4322 
    4323 
    4324  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4325      
    4326      
    4327      
    4328       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font> at
    4329 which vertical cross section data (yz)&nbsp;shall be
    4330 output&nbsp;(</font>in s<font face="Thorndale">).</font></p>
    4331 
    4332 
    4333 
    4334 
    4335       </td>
    4336 
    4337 
    4338 
    4339  </tr>
    4340 
    4341 
    4342 
    4343  <tr>
    4344 
    4345 
    4346 
    4347  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4348      
    4349      
    4350      
    4351       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_do3d"><b>dt_do3d</b></a></p>
    4352 
    4353 
    4354 
    4355 
    4356       </td>
    4357 
    4358 
    4359 
    4360  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4361      
    4362      
    4363      
    4364       <p>R</p>
    4365 
    4366 
    4367 
    4368  </td>
    4369 
    4370 
    4371 
    4372  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4373      
    4374      
    4375      
    4376       <p>R</p>
    4377 
    4378 
    4379 
    4380 
    4381       </td>
    4382 
    4383 
    4384 
    4385  <td style="vertical-align: middle;" width="16%"><i>value
    4386 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_data_output">dt_data_<br>
    4387 
    4388 
    4389 
    4390 
    4391 output</a></i></td>
    4392 
    4393 
    4394 
    4395  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4396      
    4397      
    4398      
    4399       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font> at
    4400 which 3d volume data shall be output (</font>in <font face="Thorndale">s). <br>
    4401 
    4402 
    4403 
    4404  </font></p>
    4405 
    4406 
    4407 
    4408  </td>
    4409 
    4410 
    4411 
    4412 
    4413     </tr>
    4414 
    4415 
    4416 
    4417  <tr>
    4418 
    4419 
    4420 
    4421  <td><b><a href="chapter_4.2.html#dt_dvrp"><b>dt_dvrp</b></a></b></td>
    4422 
    4423 
    4424 
    4425 
    4426       <td>P</td>
    4427 
    4428 
    4429 
    4430  <td>R</td>
    4431 
    4432 
    4433 
    4434  <td><span style="font-style: italic;">9999999.9</span></td>
    4435 
    4436 
    4437 
    4438 
    4439       <td>Temporal interval of scenes to be displayed with the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span> software (in
    4440 s). </td>
    4441 
    4442 
    4443 
    4444  </tr>
    4445 
    4446 
    4447 
    4448  <tr>
    4449 
    4450 
    4451 
    4452       <td><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.2.html#dt_max">dt_max</a></td>
    4453 
    4454 
    4455 
    4456       <td>R</td>
    4457 
    4458 
    4459 
    4460       <td>R</td>
    4461 
    4462 
    4463 
    4464       <td><span style="font-style: italic;">20.0</span></td>
    4465 
    4466 
    4467 
    4468       <td>Maximum
    4469 allowed value of the timestep (in s).</td>
    4470 
    4471 
    4472 
    4473     </tr>
    4474 
    4475 
    4476 
    4477     <tr>
    4478 
    4479 
    4480 
    4481  <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#dt_min_part"><span style="font-weight: bold;">dt_min_part</span></a></td>
    4482 
    4483 
    4484 
    4485 
    4486       <td align="undefined" valign="undefined">P</td>
    4487 
    4488 
    4489 
    4490 
    4491       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    4492 
    4493 
    4494 
    4495 
    4496       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.0002</span></td>
    4497 
    4498 
    4499 
    4500  <td align="undefined" valign="undefined">Minimum value
    4501 for the particle timestep when SGS velocities are used (in s).</td>
    4502 
    4503 
    4504 
    4505 
    4506     </tr>
    4507 
    4508 
    4509 
    4510  <tr valign="top">
    4511 
    4512 
    4513 
    4514  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4515      
    4516      
    4517      
    4518       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_prel"><b>dt_prel</b></a></p>
    4519 
    4520 
    4521 
    4522 
    4523       </td>
    4524 
    4525 
    4526 
    4527  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4528      
    4529      
    4530      
    4531       <p>P</p>
    4532 
    4533 
    4534 
    4535  </td>
    4536 
    4537 
    4538 
    4539  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4540      
    4541      
    4542      
    4543       <p>R</p>
    4544 
    4545 
    4546 
    4547 
    4548       </td>
    4549 
    4550 
    4551 
    4552  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    4553      
    4554      
    4555      
    4556       <p><i>9999999.9</i></p>
    4557 
    4558 
    4559 
    4560  </td>
    4561 
    4562 
    4563 
    4564  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4565      
    4566      
    4567      
    4568       <p><font face="Thorndale, serif"><span lang="en-GB">Temporal
    4569 interval at
    4570 which particles are to be released <span lang="en-GB">from
    4571 a particle
    4572 source </span>(</span></font>in <font face="Thorndale, serif"><span lang="en-GB">s).</span>&nbsp;</font></p>
    4573 
    4574 
    4575 
    4576 
    4577       </td>
    4578 
    4579 
    4580 
    4581  </tr>
    4582 
    4583 
    4584 
    4585  <tr>
    4586 
    4587 
    4588 
    4589  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4590      
    4591      
    4592      
    4593       <p><a href="chapter_4.1.html#dt_pr_1d"><b>dt_pr_1d</b></a></p>
    4594 
    4595 
    4596 
    4597 
    4598       </td>
    4599 
    4600 
    4601 
    4602  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4603      
    4604      
    4605      
    4606       <p>I</p>
    4607 
    4608 
    4609 
    4610  </td>
    4611 
    4612 
    4613 
    4614  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4615      
    4616      
    4617      
    4618       <p>R</p>
    4619 
    4620 
    4621 
    4622 
    4623       </td>
    4624 
    4625 
    4626 
    4627  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    4628      
    4629      
    4630      
    4631       <p><i>9999999.9</i></p>
    4632 
    4633 
    4634 
    4635  </td>
    4636 
    4637 
    4638 
    4639  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4640      
    4641      
    4642      
    4643       <p>Temporal
    4644 interval of vertical profile output of the
    4645 1D-model
    4646 (in s).&nbsp;</p>
    4647 
    4648 
    4649 
    4650  </td>
    4651 
    4652 
    4653 
    4654  </tr>
    4655 
    4656 
    4657 
    4658  <tr>
    4659 
    4660 
    4661 
    4662  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#dt_restart"><b>dt_restart</b></a></b></td>
    4663 
    4664 
    4665 
    4666 
    4667       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    4668 
    4669 
    4670 
    4671  </td>
    4672 
    4673 
    4674 
    4675 
    4676       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    4677 
    4678 
    4679 
    4680  </td>
    4681 
    4682 
    4683 
    4684 
    4685       <td style="vertical-align: middle;">9999999.9<br>
    4686 
    4687 
    4688 
    4689  </td>
    4690 
    4691 
    4692 
    4693 
    4694       <td style="vertical-align: middle;"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal
    4695 interval</font> at which a new
    4696 restart run is to be carried out (</font>in <font face="Thorndale">s).</font></td>
    4697 
    4698 
    4699 
    4700  </tr>
    4701 
    4702 
    4703 
    4704  <tr>
    4705 
    4706 
    4707 
    4708 
    4709       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4710      
    4711      
    4712      
    4713       <p><a href="chapter_4.2.html#dt_run_control"><b>dt_run_control</b></a></p>
    4714 
    4715 
    4716 
    4717 
    4718       </td>
    4719 
    4720 
    4721 
    4722  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4723      
    4724      
    4725      
    4726       <p>R</p>
    4727 
    4728 
    4729 
    4730  </td>
    4731 
    4732 
    4733 
    4734  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4735      
    4736      
    4737      
    4738       <p>R</p>
    4739 
    4740 
    4741 
    4742 
    4743       </td>
    4744 
    4745 
    4746 
    4747  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    4748      
    4749      
    4750      
    4751       <p><i>60.0</i></p>
    4752 
    4753 
    4754 
    4755  </td>
    4756 
    4757 
    4758 
    4759  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4760      
    4761      
    4762      
    4763       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal interval</font> at
    4764 which run control
    4765 output is to be made (</font>in <font face="Thorndale">s).
    4766       <br>
    4767 
    4768 
    4769 
    4770  </font></p>
    4771 
    4772 
    4773 
    4774  </td>
    4775 
    4776 
    4777 
    4778  </tr>
    4779 
    4780 
    4781 
    4782  <tr>
    4783 
    4784 
    4785 
    4786 
    4787       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4788      
    4789      
    4790      
    4791       <p><a href="chapter_4.1.html#dt_run_control_1d"><b>dt_run_control_1d</b></a></p>
    4792 
    4793 
    4794 
    4795 
    4796       </td>
    4797 
    4798 
    4799 
    4800  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4801      
    4802      
    4803      
    4804       <p>I</p>
    4805 
    4806 
    4807 
    4808  </td>
    4809 
    4810 
    4811 
    4812  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4813      
    4814      
    4815      
    4816       <p>R</p>
    4817 
    4818 
    4819 
    4820 
    4821       </td>
    4822 
    4823 
    4824 
    4825  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    4826      
    4827      
    4828      
    4829       <p><i>60.0</i></p>
    4830 
    4831 
    4832 
    4833  </td>
    4834 
    4835 
    4836 
    4837  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4838      
    4839      
    4840      
    4841       <p>Temporal
    4842 interval of runtime control output of the
    4843 1d-model
    4844 (in s).</p>
    4845 
    4846 
    4847 
    4848  </td>
    4849 
    4850 
    4851 
    4852  </tr>
    4853 
    4854 
    4855 
    4856  <tr>
    4857       <td><a href="chapter_4.2.html#dt_sort_particles"><span style="font-weight: bold;">dt_sort_particles</span></a></td>
    4858       <td>P</td>
    4859       <td>R</td>
    4860       <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    4861       <td>Temporal interval for sorting particles (in s).</td>
    4862     </tr>
    4863     <tr>
    4864 
    4865 
    4866 
    4867  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#dt_write_particle_data"><b>dt_write_particle_data</b></a></b></td>
    4868 
    4869 
    4870 
    4871 
    4872       <td style="vertical-align: middle;">P<br>
    4873 
    4874 
    4875 
    4876  </td>
    4877 
    4878 
    4879 
    4880 
    4881       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    4882 
    4883 
    4884 
    4885  </td>
    4886 
    4887 
    4888 
    4889 
    4890       <td style="vertical-align: middle;"><i>9999999.9</i></td>
    4891 
    4892 
    4893 
    4894 
    4895       <td style="vertical-align: middle;">Temporal
    4896 interval for output
    4897 of particle data (in s).</td>
    4898 
    4899 
    4900 
    4901  </tr>
    4902 
    4903 
    4904 
    4905  <tr valign="top">
    4906 
    4907 
    4908 
    4909 
    4910       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4911      
    4912      
    4913      
    4914       <p><a href="chapter_4.2.html#dvrp_directory"><b>dvrp_directory</b></a></p>
    4915 
    4916 
    4917 
    4918 
    4919       </td>
    4920 
    4921 
    4922 
    4923  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    4924      
    4925      
    4926      
    4927       <p>P</p>
    4928 
    4929 
    4930 
    4931  </td>
    4932 
    4933 
    4934 
    4935  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    4936      
    4937      
    4938      
    4939       <p>C
    4940 * 80</p>
    4941 
    4942 
    4943 
    4944  </td>
    4945 
    4946 
    4947 
    4948  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    4949      
    4950      
    4951      
    4952       <p><i>'default'</i></p>
    4953 
    4954 
    4955 
    4956 
    4957       </td>
    4958 
    4959 
    4960 
    4961  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    4962      
    4963      
    4964      
    4965       <p>Name of the directory into which data created by the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span>
    4966 software shall be saved. <br>
    4967 
    4968 
    4969 
    4970  </p>
    4971 
    4972 
    4973 
    4974  </td>
    4975 
    4976 
    4977 
    4978  </tr>
    4979 
    4980 
    4981 
    4982 
    4983     <tr valign="top">
    4984 
    4985 
    4986 
    4987  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    4988      
    4989      
    4990      
    4991       <p><a href="chapter_4.2.html#dvrp_file"><b>dvrp_file</b></a></p>
    4992 
    4993 
    4994 
    4995 
    4996       </td>
    4997 
    4998 
    4999 
    5000  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5001      
    5002      
    5003      
    5004       <p>P</p>
    5005 
    5006 
    5007 
    5008  </td>
    5009 
    5010 
    5011 
    5012  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5013      
    5014      
    5015      
    5016       <p>C
    5017 * 80</p>
    5018 
    5019 
    5020 
    5021  </td>
    5022 
    5023 
    5024 
    5025  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5026      
    5027      
    5028      
    5029       <p><i>'default'</i></p>
    5030 
    5031 
    5032 
    5033 
    5034       </td>
    5035 
    5036 
    5037 
    5038  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5039      
    5040      
    5041      
    5042       <p>Name of the file into which data created by the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span> software shall
    5043 be output.</p>
    5044 
    5045 
    5046 
    5047  </td>
    5048 
    5049 
    5050 
    5051  </tr>
    5052 
    5053 
    5054 
    5055  <tr valign="top">
    5056 
    5057 
    5058 
    5059 
    5060       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5061      
    5062      
    5063      
    5064       <p><a href="chapter_4.2.html#dvrp_host"><b>dvrp_host</b></a></p>
    5065 
    5066 
    5067 
    5068 
    5069       </td>
    5070 
    5071 
    5072 
    5073  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5074      
    5075      
    5076      
    5077       <p>P</p>
    5078 
    5079 
    5080 
    5081  </td>
    5082 
    5083 
    5084 
    5085  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5086      
    5087      
    5088      
    5089       <p>C
    5090 * 80</p>
    5091 
    5092 
    5093 
    5094  </td>
    5095 
    5096 
    5097 
    5098  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5099      
    5100      
    5101      
    5102       <p><i>'origin.rvs. <br>
    5103 
    5104 
    5105 
    5106 
    5107 uni- hanover.de'</i></p>
    5108 
    5109 
    5110 
    5111  </td>
    5112 
    5113 
    5114 
    5115  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5116      
    5117      
    5118      
    5119       <p>Name
    5120 of the computer to which data created by the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span> software shall
    5121 be
    5122 transferred. <br>
    5123 
    5124 
    5125 
    5126  </p>
    5127 
    5128 
    5129 
    5130  </td>
    5131 
    5132 
    5133 
    5134  </tr>
    5135 
    5136 
    5137 
    5138  <tr valign="top">
    5139 
    5140 
    5141 
    5142  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5143      
    5144      
    5145      
    5146       <p><a href="chapter_4.2.html#dvrp_output"><b>dvrp_output</b></a></p>
    5147 
    5148 
    5149 
    5150 
    5151       </td>
    5152 
    5153 
    5154 
    5155  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5156      
    5157      
    5158      
    5159       <p>P</p>
    5160 
    5161 
    5162 
    5163  </td>
    5164 
    5165 
    5166 
    5167  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5168      
    5169      
    5170      
    5171       <p>C
    5172 * 10</p>
    5173 
    5174 
    5175 
    5176  </td>
    5177 
    5178 
    5179 
    5180  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5181      
    5182      
    5183      
    5184       <p><i>'rtsp'</i></p>
    5185 
    5186 
    5187 
    5188  </td>
    5189 
    5190 
    5191 
    5192 
    5193       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5194      
    5195      
    5196      
    5197       <p>Output
    5198 mode for the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span>
    5199 software. </p>
    5200 
    5201 
    5202 
    5203  </td>
    5204 
    5205 
    5206 
    5207  </tr>
    5208 
    5209 
    5210 
    5211  <tr valign="top">
    5212 
    5213 
    5214 
    5215 
    5216       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5217      
    5218      
    5219      
    5220       <p><a href="chapter_4.2.html#dvrp_password"><b>dvrp_password</b></a></p>
    5221 
    5222 
    5223 
    5224 
    5225       </td>
    5226 
    5227 
    5228 
    5229  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5230      
    5231      
    5232      
    5233       <p>P</p>
    5234 
    5235 
    5236 
    5237  </td>
    5238 
    5239 
    5240 
    5241  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5242      
    5243      
    5244      
    5245       <p>C
    5246 * 80</p>
    5247 
    5248 
    5249 
    5250  </td>
    5251 
    5252 
    5253 
    5254  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5255      
    5256      
    5257      
    5258       <p><i>'********'</i></p>
    5259 
    5260 
    5261 
    5262 
    5263       </td>
    5264 
    5265 
    5266 
    5267  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">Password
    5268 for the
    5269 computer to which data created
    5270 by the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span>
    5271 software is to be
    5272 transferred.</td>
    5273 
    5274 
    5275 
    5276  </tr>
    5277 
    5278 
    5279 
    5280  <tr valign="top">
    5281 
    5282 
    5283 
    5284  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5285      
    5286      
    5287      
    5288       <p><a href="chapter_4.2.html#dvrp_psize"><b>dvrp_psize</b></a></p>
    5289 
    5290 
    5291 
    5292 
    5293       </td>
    5294 
    5295 
    5296 
    5297  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5298      
    5299      
    5300      
    5301       <p>P</p>
    5302 
    5303 
    5304 
    5305  </td>
    5306 
    5307 
    5308 
    5309  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5310      
    5311      
    5312      
    5313       <p>R</p>
    5314 
    5315 
    5316 
    5317 
    5318       </td>
    5319 
    5320 
    5321 
    5322  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5323      
    5324      
    5325      
    5326       <p><i>0.2</i> * <i>dx</i></p>
    5327 
    5328 
    5329 
    5330  </td>
    5331 
    5332 
    5333 
    5334 
    5335       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5336      
    5337      
    5338      
    5339       <p>Diameter
    5340 that the particles is given in visualizations
    5341 with
    5342 the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span>
    5343 software (in
    5344 m). <br>
    5345 
    5346 
    5347 
    5348  </p>
    5349 
    5350 
    5351 
    5352  </td>
    5353 
    5354 
    5355 
    5356  </tr>
    5357 
    5358 
    5359 
    5360  <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#dvrpsize_interval"><span style="font-weight: bold;">dvrpsize_interval</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R(2)</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.0</span>, <span style="font-style: italic;">1.0</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Interval of values used for determining the particle size displayed in the animation.</td></tr><tr valign="top">
    5361 
    5362 
    5363 
    5364  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5365      
    5366      
    5367      
    5368       <p><a href="chapter_4.2.html#dvrp_username"><b>dvrp_username</b></a></p>
    5369 
    5370 
    5371 
    5372 
    5373       </td>
    5374 
    5375 
    5376 
    5377  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5378      
    5379      
    5380      
    5381       <p>P</p>
    5382 
    5383 
    5384 
    5385  </td>
    5386 
    5387 
    5388 
    5389  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5390      
    5391      
    5392      
    5393       <p>C
    5394 * 80</p>
    5395 
    5396 
    5397 
    5398  </td>
    5399 
    5400 
    5401 
    5402  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5403      
    5404      
    5405      
    5406       <p>no default value </p>
    5407 
    5408 
    5409 
    5410  </td>
    5411 
    5412 
    5413 
    5414 
    5415       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5416      
    5417      
    5418      
    5419       <p>User
    5420 name of a valid account on the computer to which
    5421 data
    5422 created by the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span>
    5423 software
    5424 is to be
    5425 transferred. <br>
    5426 
    5427 
    5428 
    5429  </p>
    5430 
    5431 
    5432 
    5433  </td>
    5434 
    5435 
    5436 
    5437  </tr>
    5438 
    5439 
    5440 
    5441  <tr>
    5442 
    5443 
    5444 
    5445 
    5446       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5447      
    5448      
    5449      
    5450       <p><a href="chapter_4.1.html#dx"><b>dx</b></a></p>
    5451 
    5452 
    5453 
    5454 
    5455       </td>
    5456 
    5457 
    5458 
    5459  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5460      
    5461      
    5462      
    5463       <p>I</p>
    5464 
    5465 
    5466 
    5467  </td>
    5468 
    5469 
    5470 
    5471  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5472      
    5473      
    5474      
    5475       <p>R</p>
    5476 
    5477 
    5478 
    5479 
    5480       </td>
    5481 
    5482 
    5483 
    5484  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5485      
    5486      
    5487      
    5488       <p><i>1.0</i></p>
    5489 
    5490 
    5491 
    5492  </td>
    5493 
    5494 
    5495 
    5496  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5497      
    5498      
    5499      
    5500       <p>Horizontal
    5501 grid spacing along the x-direction (in m). <br>
    5502 
    5503 
    5504 
    5505  </p>
    5506 
    5507 
    5508 
    5509  </td>
    5510 
    5511 
    5512 
    5513 
    5514     </tr>
    5515 
    5516 
    5517 
    5518  <tr>
    5519 
    5520 
    5521 
    5522  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5523      
    5524      
    5525      
    5526       <p><a href="chapter_4.1.html#dy"><b>dy</b></a></p>
    5527 
    5528 
    5529 
    5530 
    5531       </td>
    5532 
    5533 
    5534 
    5535  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5536      
    5537      
    5538      
    5539       <p>I</p>
    5540 
    5541 
    5542 
    5543  </td>
    5544 
    5545 
    5546 
    5547  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5548      
    5549      
    5550      
    5551       <p>R</p>
    5552 
    5553 
    5554 
    5555 
    5556       </td>
    5557 
    5558 
    5559 
    5560  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5561      
    5562      
    5563      
    5564       <p><i>1.0</i></p>
    5565 
    5566 
    5567 
    5568  </td>
    5569 
    5570 
    5571 
    5572  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5573      
    5574      
    5575      
    5576       <p>Horizontal
    5577 grid spacing along the y-direction (in m). <br>
    5578 
    5579 
    5580 
    5581  </p>
    5582 
    5583 
    5584 
    5585  </td>
    5586 
    5587 
    5588 
    5589 
    5590     </tr>
    5591 
    5592 
    5593 
    5594  <tr>
    5595 
    5596 
    5597 
    5598  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5599      
    5600      
    5601      
    5602       <p><a href="chapter_4.1.html#dz"><b>dz</b></a></p>
    5603 
    5604 
    5605 
    5606 
    5607       </td>
    5608 
    5609 
    5610 
    5611  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5612      
    5613      
    5614      
    5615       <p>I</p>
    5616 
    5617 
    5618 
    5619  </td>
    5620 
    5621 
    5622 
    5623  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5624      
    5625      
    5626      
    5627       <p>R</p>
    5628 
    5629 
    5630 
    5631 
    5632       </td>
    5633 
    5634 
    5635 
    5636  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5637      
    5638      
    5639      
    5640       <p>no default, see parameter description </p>
    5641 
    5642 
    5643 
    5644  </td>
    5645 
    5646 
    5647 
    5648 
    5649       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5650      
    5651      
    5652      
    5653       <p>Vertical
    5654 grid spacing (in m).</p>
    5655 
    5656 
    5657 
    5658  </td>
    5659 
    5660 
    5661 
    5662  </tr>
    5663 
    5664 
    5665 
    5666  <tr>
    5667 
    5668 
    5669 
    5670  <td align="undefined" valign="undefined"><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.1.html#dz_max">dz_max</a></td>
    5671 
    5672 
    5673 
    5674 
    5675       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    5676 
    5677 
    5678 
    5679 
    5680       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    5681 
    5682 
    5683 
    5684 
    5685       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">9999999.9</span></td>
    5686 
    5687 
    5688 
    5689 
    5690       <td align="undefined" valign="undefined">Allowed
    5691 maximum vertical grid spacing (in m).<br>
    5692 
    5693 
    5694 
    5695  </td>
    5696 
    5697 
    5698 
    5699  </tr>
    5700 
    5701 
    5702 
    5703 
    5704     <tr>
    5705 
    5706 
    5707 
    5708  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5709      
    5710      
    5711      
    5712       <p><a href="chapter_4.1.html#dz_stretch_factor"><b>dz_stretch_factor</b></a></p>
    5713 
    5714 
    5715 
    5716 
    5717       </td>
    5718 
    5719 
    5720 
    5721  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5722      
    5723      
    5724      
    5725       <p>I</p>
    5726 
    5727 
    5728 
    5729  </td>
    5730 
    5731 
    5732 
    5733  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5734      
    5735      
    5736      
    5737       <p>R</p>
    5738 
    5739 
    5740 
    5741 
    5742       </td>
    5743 
    5744 
    5745 
    5746  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5747      
    5748      
    5749      
    5750       <p><i>1.08</i></p>
    5751 
    5752 
    5753 
    5754  </td>
    5755 
    5756 
    5757 
    5758  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5759      
    5760      
    5761      
    5762       <p>Stretch
    5763 factor for a vertically stretched grid (see <a href="chapter_4.1.html#dz_stretch_level">dz_stretch_level</a>).</p>
    5764 
    5765 
    5766 
    5767 
    5768       </td>
    5769 
    5770 
    5771 
    5772  </tr>
    5773 
    5774 
    5775 
    5776  <tr>
    5777 
    5778 
    5779 
    5780  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5781      
    5782      
    5783      
    5784       <p><a href="chapter_4.1.html#dz_stretch_level"><b>dz_stretch_level</b></a></p>
    5785 
    5786 
    5787 
    5788 
    5789       </td>
    5790 
    5791 
    5792 
    5793  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5794      
    5795      
    5796      
    5797       <p>I</p>
    5798 
    5799 
    5800 
    5801  </td>
    5802 
    5803 
    5804 
    5805  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5806      
    5807      
    5808      
    5809       <p>R</p>
    5810 
    5811 
    5812 
    5813 
    5814       </td>
    5815 
    5816 
    5817 
    5818  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5819      
    5820      
    5821      
    5822       <p><i>100000.0</i></p>
    5823 
    5824 
    5825 
    5826  </td>
    5827 
    5828 
    5829 
    5830  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5831      
    5832      
    5833      
    5834       <p>Height
    5835 level above/below which the grid is to be stretched
    5836 vertically (in m). <br>
    5837 
    5838 
    5839 
    5840  </p>
    5841 
    5842 
    5843 
    5844  </td>
    5845 
    5846 
    5847 
    5848  </tr>
    5849 
    5850 
    5851 
    5852  <tr>
    5853 
    5854 
    5855 
    5856       <td><a href="chapter_4.1.html#e_init"><span style="font-weight: bold;">e_init</span></a></td>
    5857 
    5858 
    5859 
    5860       <td>I</td>
    5861 
    5862 
    5863 
    5864       <td>R</td>
    5865 
    5866 
    5867 
    5868       <td style="font-style: italic;">0.0</td>
    5869 
    5870 
    5871 
    5872       <td>Initial TKE in m<sup>2</sup>s<sup>-2</sup>.</td>
    5873 
    5874 
    5875 
    5876     </tr>
    5877 
    5878 
    5879 
    5880     <tr>
    5881 
    5882 
    5883 
    5884 
    5885       <td><a href="chapter_4.1.html#e_min"><b>e_min</b></a></td>
    5886 
    5887 
    5888 
    5889 
    5890       <td>I</td>
    5891 
    5892 
    5893 
    5894  <td>R</td>
    5895 
    5896 
    5897 
    5898  <td style="font-style: italic;">0.0</td>
    5899 
    5900 
    5901 
    5902 
    5903       <td>Minimum TKE in m<sup>2</sup>s<sup>-2</sup>.</td>
    5904 
    5905 
    5906 
    5907 
    5908     </tr>
    5909 
    5910 
    5911 
    5912  <tr>
    5913 
    5914 
    5915 
    5916  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    5917      
    5918      
    5919      
    5920       <p><a href="chapter_4.2.html#end_time"><b>end_time</b></a></p>
    5921 
    5922 
    5923 
    5924 
    5925       </td>
    5926 
    5927 
    5928 
    5929  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    5930      
    5931      
    5932      
    5933       <p>R</p>
    5934 
    5935 
    5936 
    5937  </td>
    5938 
    5939 
    5940 
    5941  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    5942      
    5943      
    5944      
    5945       <p>R</p>
    5946 
    5947 
    5948 
    5949 
    5950       </td>
    5951 
    5952 
    5953 
    5954  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    5955      
    5956      
    5957      
    5958       <p><i>0.0</i></p>
    5959 
    5960 
    5961 
    5962  </td>
    5963 
    5964 
    5965 
    5966  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    5967      
    5968      
    5969      
    5970       <p lang="en-GB"><font face="Thorndale">Simulation
    5971 time of the 3D
    5972 model (</font>in <font face="Thorndale">s)</font><font face="Thorndale">.</font></p>
    5973 
    5974 
    5975 
    5976  </td>
    5977 
    5978 
    5979 
    5980  </tr>
    5981 
    5982 
    5983 
    5984 
    5985     <tr>
    5986 
    5987 
    5988 
    5989  <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#end_time_prel"><span style="font-weight: bold;">end_time_prel</span></a></td>
    5990 
    5991 
    5992 
    5993 
    5994       <td align="undefined" valign="undefined">P</td>
    5995 
    5996 
    5997 
    5998 
    5999       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    6000 
    6001 
    6002 
    6003 
    6004       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">9999999.9</span></td>
    6005 
    6006 
    6007 
    6008 
    6009       <td align="undefined" valign="undefined">Time of
    6010 the last release of particles (in s).</td>
    6011 
    6012 
    6013 
    6014  </tr>
    6015 
    6016 
    6017 
    6018  <tr>
    6019 
    6020 
    6021 
    6022 
    6023       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6024      
    6025      
    6026      
    6027       <p><a href="chapter_4.1.html#end_time_1d"><b>end_time_1d</b></a></p>
    6028 
    6029 
    6030 
    6031 
    6032       </td>
    6033 
    6034 
    6035 
    6036  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6037      
    6038      
    6039      
    6040       <p>I</p>
    6041 
    6042 
    6043 
    6044  </td>
    6045 
    6046 
    6047 
    6048  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6049      
    6050      
    6051      
    6052       <p>R</p>
    6053 
    6054 
    6055 
    6056 
    6057       </td>
    6058 
    6059 
    6060 
    6061  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6062      
    6063      
    6064      
    6065       <p><i>864000.0</i></p>
    6066 
    6067 
    6068 
    6069  </td>
    6070 
    6071 
    6072 
    6073  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6074      
    6075      
    6076      
    6077       <p>Time
    6078 to be simulated for the 1D-model (in s).&nbsp;</p>
    6079 
    6080 
    6081 
    6082  </td>
    6083 
    6084 
    6085 
    6086 
    6087     </tr>
    6088 
    6089 
    6090 
    6091  <tr>
    6092 
    6093 
    6094 
    6095  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6096      
    6097      
    6098      
    6099       <p><a href="chapter_4.1.html#fft_method"><b>fft_method</b></a></p>
    6100 
    6101 
    6102 
    6103 
    6104       </td>
    6105 
    6106 
    6107 
    6108  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6109      
    6110      
    6111      
    6112       <p>I</p>
    6113 
    6114 
    6115 
    6116  </td>
    6117 
    6118 
    6119 
    6120  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6121      
    6122      
    6123      
    6124       <p>C
    6125 * 20</p>
    6126 
    6127 
    6128 
    6129  </td>
    6130 
    6131 
    6132 
    6133  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6134      
    6135      
    6136      
    6137       <p><i>'system specific'</i></p>
    6138 
    6139 
    6140 
    6141 
    6142       </td>
    6143 
    6144 
    6145 
    6146  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6147      
    6148      
    6149      
    6150       <p>FFT-method to be used.</p>
    6151 
    6152 
    6153 
    6154  </td>
    6155 
    6156 
    6157 
    6158  </tr>
    6159 
    6160 
    6161 
    6162  <tr>
    6163 
    6164 
    6165 
    6166 
    6167       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6168      
    6169      
    6170      
    6171       <p><a href="chapter_4.2.html#force_print_header"><b>force_print_header</b></a></p>
    6172 
    6173 
    6174 
    6175 
    6176       </td>
    6177 
    6178 
    6179 
    6180  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6181      
    6182      
    6183      
    6184       <p>R</p>
    6185 
    6186 
    6187 
    6188  </td>
    6189 
    6190 
    6191 
    6192  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6193      
    6194      
    6195      
    6196       <p>L</p>
    6197 
    6198 
    6199 
    6200 
    6201       </td>
    6202 
    6203 
    6204 
    6205  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6206      
    6207      
    6208      
    6209       <p><i>.F.</i></p>
    6210 
    6211 
    6212 
    6213  </td>
    6214 
    6215 
    6216 
    6217  <td style="width: 57%; vertical-align: middle;">
    6218      
    6219      
    6220      
    6221       <p>Steering
    6222 of header output to the local file <a href="chapter_3.4.html#RUN_CONTROL">RUN_CONTROL</a>. </p>
    6223 
    6224 
    6225 
    6226 
    6227       </td>
    6228 
    6229 
    6230 
    6231  </tr>
    6232 
    6233 
    6234 
    6235  <tr>
    6236 
    6237 
    6238 
    6239  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6240      
    6241      
    6242      
    6243       <p><a href="chapter_4.1.html#galilei_transformation"><b>galilei_transformation</b></a></p>
    6244 
    6245 
    6246 
    6247 
    6248       </td>
    6249 
    6250 
    6251 
    6252  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6253      
    6254      
    6255      
    6256       <p>I</p>
    6257 
    6258 
    6259 
    6260  </td>
    6261 
    6262 
    6263 
    6264  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6265      
    6266      
    6267      
    6268       <p>L</p>
    6269 
    6270 
    6271 
    6272 
    6273       </td>
    6274 
    6275 
    6276 
    6277  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6278      
    6279      
    6280      
    6281       <p><i>.F.</i></p>
    6282 
    6283 
    6284 
    6285  </td>
    6286 
    6287 
    6288 
    6289  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6290      
    6291      
    6292      
    6293       <p>Application
    6294 of a Galilei-transformation to the
    6295 coordinate
    6296 system of the model.</p>
    6297 
    6298 
    6299 
    6300  </td>
    6301 
    6302 
    6303 
    6304  </tr>
    6305 
    6306 
    6307 
    6308  <tr>
    6309 
    6310 
    6311 
    6312  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6313      
    6314      
    6315      
    6316       <p><a href="chapter_4.1.html#grid_matching"><b>grid_matching</b></a></p>
    6317 
    6318 
    6319 
    6320 
    6321       </td>
    6322 
    6323 
    6324 
    6325  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6326      
    6327      
    6328      
    6329       <p>I</p>
    6330 
    6331 
    6332 
    6333  </td>
    6334 
    6335 
    6336 
    6337  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6338      
    6339      
    6340      
    6341       <p>C
    6342 * 6</p>
    6343 
    6344 
    6345 
    6346  </td>
    6347 
    6348 
    6349 
    6350  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6351      
    6352      
    6353      
    6354       <p><i>'strict'</i></p>
    6355 
    6356 
    6357 
    6358  </td>
    6359 
    6360 
    6361 
    6362 
    6363       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6364      
    6365      
    6366      
    6367       <p>Variable
    6368 to adjust the subdomain sizes in parallel runs.</p>
    6369 
    6370 
    6371 
    6372  </td>
    6373 
    6374 
    6375 
    6376  </tr>
    6377 
    6378 
    6379 
    6380 
    6381     <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#groundplate_color"><span style="font-weight: bold;">groundplate_color</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R(3)</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.0, 0.6, 0.0</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Color of the ground plate</td></tr><tr>
    6382 
    6383 
    6384 
    6385       <td><b><a href="chapter_4.1.html#humidity"><b>humidity</b></a></b></td>
    6386 
    6387 
    6388 
    6389       <td>I</td>
    6390 
    6391 
    6392 
    6393       <td>L</td>
    6394 
    6395 
    6396 
    6397       <td><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    6398 
    6399 
    6400 
    6401       <td>Parameter
    6402 to switch on the prognostic equation for
    6403 specific
    6404 humidity q.</td>
    6405 
    6406 
    6407 
    6408     </tr>
    6409 
    6410 
    6411 
    6412     <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_height"><span style="font-weight: bold;">inflow_damping_height</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">I</td><td align="undefined" valign="undefined">R</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">from precursor run</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Height below which the turbulence signal is used for turbulence recycling (in m).</td></tr><tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#inflow_damping_width"><span style="font-weight: bold;">inflow_damping_width</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">I</td><td align="undefined" valign="undefined">R</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.1 * <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.1.html#inflow_damping_height">inflow_damping</a></span><a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.1.html#inflow_damping_height"><span style="font-style: italic;">_height</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">Transition range within which the turbulance signal is damped to zero (in m).</td></tr><tr>
    6413 
    6414 
    6415 
    6416  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.1.html#inflow_disturbance_begin"><b>inflow_disturbance_begin</b></a></b></td>
    6417 
    6418 
    6419 
    6420 
    6421       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    6422 
    6423 
    6424 
    6425  </td>
    6426 
    6427 
    6428 
    6429 
    6430       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    6431 
    6432 
    6433 
    6434  </td>
    6435 
    6436 
    6437 
    6438 
    6439       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">MIN(10,</span><br style="font-style: italic;">
    6440 
    6441 
    6442 
    6443  <span style="font-style: italic;">nx/2 or ny/2)</span></td>
    6444 
    6445 
    6446 
    6447 
    6448       <td style="vertical-align: middle;">Lower
    6449 limit of the horizontal range for which random perturbations are to be
    6450 imposed on the horizontal velocity field (gridpoints).</td>
    6451 
    6452 
    6453 
    6454  </tr>
    6455 
    6456 
    6457 
    6458 
    6459     <tr>
    6460 
    6461 
    6462 
    6463  <td style="vertical-align: middle;"><b><b><a href="chapter_4.1.html#inflow_disturbance_end"><b>inflow_disturbance_end</b></a></b></b></td>
    6464 
    6465 
    6466 
    6467 
    6468       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    6469 
    6470 
    6471 
    6472  </td>
    6473 
    6474 
    6475 
    6476 
    6477       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    6478 
    6479 
    6480 
    6481  </td>
    6482 
    6483 
    6484 
    6485 
    6486       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">MIN(100,</span><br style="font-style: italic;">
    6487 
    6488 
    6489 
    6490  <span style="font-style: italic;">3/4*nx or</span><br style="font-style: italic;">
    6491 
    6492 
    6493 
    6494  <span style="font-style: italic;">3/4*ny)</span></td>
    6495 
    6496 
    6497 
    6498  <td style="vertical-align: middle;">Upper
    6499 limit of the horizontal range for which random perturbations are
    6500 to be imposed on the horizontal velocity field (gridpoints).</td>
    6501 
    6502 
    6503 
    6504 
    6505     </tr>
    6506 
    6507 
    6508 
    6509  <tr>
    6510 
    6511 
    6512 
    6513  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6514      
    6515      
    6516      
    6517       <p><a href="chapter_4.1.html#initializing_actions"><b>initializing_actions</b></a></p>
    6518 
    6519 
    6520 
    6521 
    6522       </td>
    6523 
    6524 
    6525 
    6526  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6527      
    6528      
    6529      
    6530       <p>I</p>
    6531 
    6532 
    6533 
    6534  </td>
    6535 
    6536 
    6537 
    6538  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6539      
    6540      
    6541      
    6542       <p>C
    6543 * 100</p>
    6544 
    6545 
    6546 
    6547  </td>
    6548 
    6549 
    6550 
    6551  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6552      
    6553      
    6554      
    6555       <p>no default, see parameter description</p>
    6556 
    6557 
    6558 
    6559 
    6560       </td>
    6561 
    6562 
    6563 
    6564  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6565      
    6566      
    6567      
    6568       <p style="font-style: normal;">Initialization
    6569 actions
    6570 to be carried out. <br>
    6571 
    6572 
    6573 
    6574  </p>
    6575 
    6576 
    6577 
    6578  </td>
    6579 
    6580 
    6581 
    6582  </tr>
    6583 
    6584 
    6585 
    6586  <tr>
    6587 
    6588 
    6589 
    6590 
    6591       <td style="vertical-align: top;"><a href="chapter_4.2.html#initial_weighting_factor"><span style="font-weight: bold;">initial_weighting_factor</span></a><br>
    6592 
    6593 
    6594 
    6595 
    6596       </td>
    6597 
    6598 
    6599 
    6600  <td style="vertical-align: top;">P<br>
    6601 
    6602 
    6603 
    6604  </td>
    6605 
    6606 
    6607 
    6608 
    6609       <td style="vertical-align: top;">R<br>
    6610 
    6611 
    6612 
    6613  </td>
    6614 
    6615 
    6616 
    6617  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">1.0</span><br>
    6618 
    6619 
    6620 
    6621  </td>
    6622 
    6623 
    6624 
    6625 
    6626       <td style="vertical-align: top;">Factor to define
    6627 the real number of initial droplets in a grid cell.</td>
    6628 
    6629 
    6630 
    6631  </tr>
    6632 
    6633 
    6634 
    6635 
    6636     <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#isosurface_color"><span style="font-weight: bold;">isosurface_color</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R(3,10)</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.9, 0.9, 0.9</span><br style="font-style: italic;"><span style="font-style: italic;">0.8, 0.1, 0.1</span><br style="font-style: italic;"><span style="font-style: italic;">......</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Color of the isosurface(s).</td></tr><tr>
    6637 
    6638 
    6639 
    6640  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6641      
    6642      
    6643      
    6644       <p><a href="chapter_4.1.html#km_constant"><b>km_constant</b></a></p>
    6645 
    6646 
    6647 
    6648 
    6649       </td>
    6650 
    6651 
    6652 
    6653  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6654      
    6655      
    6656      
    6657       <p>I</p>
    6658 
    6659 
    6660 
    6661  </td>
    6662 
    6663 
    6664 
    6665  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6666      
    6667      
    6668      
    6669       <p>R</p>
    6670 
    6671 
    6672 
    6673 
    6674       </td>
    6675 
    6676 
    6677 
    6678  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6679      
    6680      
    6681      
    6682       <p><i>variable (computed from TKE)</i></p>
    6683 
    6684 
    6685 
    6686  </td>
    6687 
    6688 
    6689 
    6690 
    6691       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6692      
    6693      
    6694      
    6695       <p>Constant
    6696 eddy diffusivities are used (laminar
    6697 simulations).&nbsp;</p>
    6698 
    6699 
    6700 
    6701  </td>
    6702 
    6703 
    6704 
    6705  </tr>
    6706 
    6707 
    6708 
    6709  <tr>
    6710 
    6711 
    6712 
    6713 
    6714       <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.1.html#km_damp_max"><b>km_damp_max</b></a></b></td>
    6715 
    6716 
    6717 
    6718 
    6719       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    6720 
    6721 
    6722 
    6723  </td>
    6724 
    6725 
    6726 
    6727 
    6728       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    6729 
    6730 
    6731 
    6732  </td>
    6733 
    6734 
    6735 
    6736 
    6737       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">0.5*(dx
    6738 or dy)</span></td>
    6739 
    6740 
    6741 
    6742  <td style="vertical-align: middle;">Maximum
    6743 diffusivity used for filtering the velocity field in the vicinity of
    6744 the outflow (in m<sup>2</sup>/s).</td>
    6745 
    6746 
    6747 
    6748  </tr>
    6749 
    6750 
    6751 
    6752  <tr>
    6753       <td><b><a href="chapter_4.1.html#lad_surface"><b>lad_surface</b></a></b></td>
    6754       <td>I</td>
    6755       <td>R</td>
    6756       <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    6757       <td>Surface value of the leaf area density (in m<sup>2</sup>/m<sup>3</sup>)</td>
    6758     </tr>
    6759     <tr>
    6760       <td><b><a href="chapter_4.1.html#lad_vertical_gradient"><b>lad_vertical_gradient</b></a></b></td>
    6761       <td>I</td>
    6762       <td>R (10)</td>
    6763       <td><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    6764       <td>Gradient(s) of the leaf area density (in&nbsp;m<sup>2</sup>/m<sup>4</sup>)</td>
    6765     </tr>
    6766     <tr>
    6767       <td><b><b><a href="chapter_4.1.html#lad_vertical_gradient_level"><b>lad_vertical_gradient_level</b></a></b></b></td>
    6768       <td>I</td>
    6769       <td>R (10)</td>
    6770       <td><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    6771       <td>Height level from which on the&nbsp;gradient
    6772 of the leaf area density defined by <a href="chapter_4.1.html#lad_vertical_gradient">lad_vertical_gradient_level</a>
    6773 is effective (in m).</td>
    6774     </tr>
    6775     <tr>
    6776       <td><b><b><b><b><a href="chapter_4.1.html#leaf_surface_concentration"><b>leaf_surface_concentration</b></a></b></b></b></b></td>
    6777       <td>R</td>
    6778       <td>R</td>
    6779       <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    6780       <td>Concentration of a passive
    6781 scalar at the surface of a leaf (in kg/m<sup>3</sup>).</td>
    6782     </tr>
    6783     <tr>
    6784 
    6785 
    6786 
    6787 
    6788       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6789      
    6790      
    6791      
    6792       <p><a href="chapter_4.1.html#long_filter_factor"><b>long_filter_factor</b></a></p>
    6793 
    6794 
    6795 
    6796 
    6797       </td>
    6798 
    6799 
    6800 
    6801  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6802      
    6803      
    6804      
    6805       <p>I</p>
    6806 
    6807 
    6808 
    6809  </td>
    6810 
    6811 
    6812 
    6813  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6814      
    6815      
    6816      
    6817       <p>R</p>
    6818 
    6819 
    6820 
    6821 
    6822       </td>
    6823 
    6824 
    6825 
    6826  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6827      
    6828      
    6829      
    6830       <p><i>0.0</i></p>
    6831 
    6832 
    6833 
    6834  </td>
    6835 
    6836 
    6837 
    6838  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6839      
    6840      
    6841      
    6842       <p>Filter
    6843 factor for the so-called Long-filter.</p>
    6844 
    6845 
    6846 
    6847  </td>
    6848 
    6849 
    6850 
    6851  </tr>
    6852 
    6853 
    6854 
    6855 
    6856     <tr>
    6857 
    6858 
    6859 
    6860       <td><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.1.html#loop_optimization">loop_optimization</a></td>
    6861 
    6862 
    6863 
    6864       <td>I</td>
    6865 
    6866 
    6867 
    6868       <td>C * 16</td>
    6869 
    6870 
    6871 
    6872       <td>see parameter description</td>
    6873 
    6874 
    6875 
    6876       <td>Method used to optimize loops for solving the prognostic equations .</td>
    6877 
    6878 
    6879 
    6880     </tr>
    6881 
    6882 
    6883 
    6884     <tr>
    6885 
    6886 
    6887 
    6888  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6889      
    6890      
    6891      
    6892       <p><a href="chapter_4.2.html#maximum_number_of_particles"><b>maximum_number_</b></a>
    6893       <br>
    6894 
    6895 
    6896 
    6897  <a href="chapter_4.2.html#maximum_number_of_particles"><b>of_particles</b></a></p>
    6898 
    6899 
    6900 
    6901 
    6902       </td>
    6903 
    6904 
    6905 
    6906  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6907      
    6908      
    6909      
    6910       <p>P</p>
    6911 
    6912 
    6913 
    6914  </td>
    6915 
    6916 
    6917 
    6918  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    6919      
    6920      
    6921      
    6922       <p>I</p>
    6923 
    6924 
    6925 
    6926 
    6927       </td>
    6928 
    6929 
    6930 
    6931  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    6932      
    6933      
    6934      
    6935       <p><i>1000</i></p>
    6936 
    6937 
    6938 
    6939  </td>
    6940 
    6941 
    6942 
    6943  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    6944      
    6945      
    6946      
    6947       <p>Maximum
    6948 number of particles (on a PE). <br>
    6949 
    6950 
    6951 
    6952  </p>
    6953 
    6954 
    6955 
    6956  </td>
    6957 
    6958 
    6959 
    6960  </tr>
    6961 
    6962 
    6963 
    6964 
    6965     <tr>
    6966 
    6967 
    6968 
    6969  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    6970      
    6971      
    6972      
    6973       <p><a href="chapter_4.2.html#maximum_number_of_tailpoints"><b>maximum_number_</b></a>
    6974       <br>
    6975 
    6976 
    6977 
    6978  <a href="chapter_4.2.html#maximum_number_of_tailpoints"><b>of_tailpoints</b></a></p>
    6979 
    6980 
    6981 
    6982 
    6983       </td>
    6984 
    6985 
    6986 
    6987  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    6988      
    6989      
    6990      
    6991       <p>P</p>
    6992 
    6993 
    6994 
    6995  </td>
    6996 
    6997 
    6998 
    6999  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7000      
    7001      
    7002      
    7003       <p>I</p>
    7004 
    7005 
    7006 
    7007 
    7008       </td>
    7009 
    7010 
    7011 
    7012  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7013      
    7014      
    7015      
    7016       <p><i>100</i></p>
    7017 
    7018 
    7019 
    7020  </td>
    7021 
    7022 
    7023 
    7024  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7025      
    7026      
    7027      
    7028       <p>Maximum
    7029 number of tailpoints that a particle tail can
    7030 have. <br>
    7031 
    7032 
    7033 
    7034  </p>
    7035 
    7036 
    7037 
    7038  </td>
    7039 
    7040 
    7041 
    7042  </tr>
    7043 
    7044 
    7045 
    7046  <tr>
    7047 
    7048 
    7049 
    7050  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7051      
    7052      
    7053      
    7054       <p><a href="chapter_4.2.html#maximum_tailpoint_age"><b>maximum_tailpoint_</b></a>
    7055       <br>
    7056 
    7057 
    7058 
    7059  <a href="chapter_4.2.html#maximum_tailpoint_age"><b>age</b></a></p>
    7060 
    7061 
    7062 
    7063 
    7064       </td>
    7065 
    7066 
    7067 
    7068  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7069      
    7070      
    7071      
    7072       <p>P</p>
    7073 
    7074 
    7075 
    7076  </td>
    7077 
    7078 
    7079 
    7080  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7081      
    7082      
    7083      
    7084       <p>R</p>
    7085 
    7086 
    7087 
    7088 
    7089       </td>
    7090 
    7091 
    7092 
    7093  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7094      
    7095      
    7096      
    7097       <p><i>100000.0</i></p>
    7098 
    7099 
    7100 
    7101  </td>
    7102 
    7103 
    7104 
    7105  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7106      
    7107      
    7108      
    7109       <p>Maximum
    7110 age that the end point of a particle tail is allowed to have (in s). <br>
    7111 
    7112 
    7113 
    7114 
    7115       </p>
    7116 
    7117 
    7118 
    7119  </td>
    7120 
    7121 
    7122 
    7123  </tr>
    7124 
    7125 
    7126 
    7127  <tr>
    7128 
    7129 
    7130 
    7131  <td><b><a href="chapter_4.2.html#mg_cycles"><b>mg_cycles</b></a></b></td>
    7132 
    7133 
    7134 
    7135 
    7136       <td>R</td>
    7137 
    7138 
    7139 
    7140  <td>I</td>
    7141 
    7142 
    7143 
    7144  <td><i>- 1</i></td>
    7145 
    7146 
    7147 
    7148 
    7149       <td>Number of cycles to be used with the multi-grid scheme.</td>
    7150 
    7151 
    7152 
    7153 
    7154     </tr>
    7155 
    7156 
    7157 
    7158  <tr>
    7159 
    7160 
    7161 
    7162  <td><b><b><a href="chapter_4.2.html#mg_switch_to_pe0_level"><b>mg_switch_to_pe0_level</b></a></b></b></td>
    7163 
    7164 
    7165 
    7166 
    7167       <td>R</td>
    7168 
    7169 
    7170 
    7171  <td>I</td>
    7172 
    7173 
    7174 
    7175  <td>see parameter
    7176 description</td>
    7177 
    7178 
    7179 
    7180  <td>Grid
    7181 level at which data shall be gathered on PE0.</td>
    7182 
    7183 
    7184 
    7185  </tr>
    7186 
    7187 
    7188 
    7189  <tr>
    7190 
    7191 
    7192 
    7193 
    7194       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7195      
    7196      
    7197      
    7198       <p><a href="chapter_4.2.html#minimum_tailpoint_distance"><b>minimum_tailpoint_</b></a>
    7199       <br>
    7200 
    7201 
    7202 
    7203  <a href="chapter_4.2.html#minimum_tailpoint_distance"><b>distance</b></a></p>
    7204 
    7205 
    7206 
    7207 
    7208       </td>
    7209 
    7210 
    7211 
    7212  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7213      
    7214      
    7215      
    7216       <p>P</p>
    7217 
    7218 
    7219 
    7220  </td>
    7221 
    7222 
    7223 
    7224  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7225      
    7226      
    7227      
    7228       <p>R</p>
    7229 
    7230 
    7231 
    7232 
    7233       </td>
    7234 
    7235 
    7236 
    7237  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7238      
    7239      
    7240      
    7241       <p><i>0.0</i></p>
    7242 
    7243 
    7244 
    7245  </td>
    7246 
    7247 
    7248 
    7249  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7250      
    7251      
    7252      
    7253       <p>Minimum
    7254 distance allowed between two adjacent points of
    7255 a
    7256 particle tail (in m). <br>
    7257 
    7258 
    7259 
    7260  </p>
    7261 
    7262 
    7263 
    7264  </td>
    7265 
    7266 
    7267 
    7268  </tr>
    7269 
    7270 
    7271 
    7272 
    7273     <tr>
    7274 
    7275 
    7276 
    7277  <td><a href="chapter_4.1.html#mixing_length_1d"><span style="font-weight: bold;">mixing_length_1d</span></a></td>
    7278 
    7279 
    7280 
    7281 
    7282       <td>I</td>
    7283 
    7284 
    7285 
    7286  <td>C * 20</td>
    7287 
    7288 
    7289 
    7290  <td><span style="font-style: italic;">'as_in_3d_model'</span></td>
    7291 
    7292 
    7293 
    7294 
    7295       <td>Mixing length used in the 1d-model.</td>
    7296 
    7297 
    7298 
    7299  </tr>
    7300 
    7301 
    7302 
    7303  <tr valign="top">
    7304 
    7305 
    7306 
    7307  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7308      
    7309      
    7310      
    7311       <p><a href="chapter_4.2.html#mode_dvrp"><b>mode_dvrp</b></a></p>
    7312 
    7313 
    7314 
    7315 
    7316       </td>
    7317 
    7318 
    7319 
    7320  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7321      
    7322      
    7323      
    7324       <p>P</p>
    7325 
    7326 
    7327 
    7328  </td>
    7329 
    7330 
    7331 
    7332  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7333      
    7334      
    7335      
    7336       <p>C
    7337 * 20 (10)</p>
    7338 
    7339 
    7340 
    7341  </td>
    7342 
    7343 
    7344 
    7345  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7346      
    7347      
    7348      
    7349       <p><i>10 * ' '</i></p>
    7350 
    7351 
    7352 
    7353 
    7354       </td>
    7355 
    7356 
    7357 
    7358  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7359      
    7360      
    7361      
    7362       <p>Graphical objects (isosurfaces, slicers, particles)
    7363 which are
    7364 to be created by the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span>
    7365 software. <br>
    7366 
    7367 
    7368 
    7369  </p>
    7370 
    7371 
    7372 
    7373  </td>
    7374 
    7375 
    7376 
    7377  </tr>
    7378 
    7379 
    7380 
    7381   <tr>
    7382 
    7383 
    7384 
    7385  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7386      
    7387      
    7388      
    7389       <p><a href="chapter_4.1.html#momentum_advec"><b>momentum_advec</b></a></p>
    7390 
    7391 
    7392 
    7393 
    7394       </td>
    7395 
    7396 
    7397 
    7398  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7399      
    7400      
    7401      
    7402       <p>I</p>
    7403 
    7404 
    7405 
    7406  </td>
    7407 
    7408 
    7409 
    7410  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7411      
    7412      
    7413      
    7414       <p>C
    7415 * 10</p>
    7416 
    7417 
    7418 
    7419  </td>
    7420 
    7421 
    7422 
    7423  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7424      
    7425      
    7426      
    7427       <p><i>'pw-scheme</i>'</p>
    7428 
    7429 
    7430 
    7431 
    7432       </td>
    7433 
    7434 
    7435 
    7436  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7437      
    7438      
    7439      
    7440       <p>Advection scheme to be used for the momentum equations.</p>
    7441 
    7442 
    7443 
    7444 
    7445       </td>
    7446 
    7447 
    7448 
    7449  </tr>
    7450 
    7451 
    7452 
    7453  <tr>
    7454 
    7455 
    7456 
    7457  <td><a href="chapter_4.1.html#netcdf_precision"><span style="font-weight: bold;">netcdf_precision</span></a></td>
    7458 
    7459 
    7460 
    7461 
    7462       <td>I</td>
    7463 
    7464 
    7465 
    7466  <td>C * 20 (10)</td>
    7467 
    7468 
    7469 
    7470  <td><span style="font-style: italic;">single preci</span><span style="font-style: italic;">sion for all</span><br style="font-style: italic;">
    7471 
    7472 
    7473 
    7474  <span style="font-style: italic;">output quan</span><span style="font-style: italic;">tities</span></td>
    7475 
    7476 
    7477 
    7478  <td>Defines
    7479 the accuracy of the NetCDF output.<br>
    7480 
    7481 
    7482 
    7483  </td>
    7484 
    7485 
    7486 
    7487  </tr>
    7488 
    7489 
    7490 
    7491  <tr>
    7492 
    7493 
    7494 
    7495 
    7496       <td><a href="chapter_4.2.html#netcdf_64bit"><span style="font-weight: bold;">netcdf_64bit</span></a></td>
    7497 
    7498 
    7499 
    7500 
    7501       <td>R</td>
    7502 
    7503 
    7504 
    7505  <td>L</td>
    7506 
    7507 
    7508 
    7509  <td><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    7510 
    7511 
    7512 
    7513  <td>All NetCDF files - except those containing 3d
    7514 volume data - will have 64 bit offset format.</td>
    7515 
    7516 
    7517 
    7518  </tr>
    7519 
    7520 
    7521 
    7522  <tr>
    7523 
    7524 
    7525 
    7526       <td><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.2.html#netcdf_64bit_3d">netcdf_64bit_3d</a></td>
    7527 
    7528 
    7529 
    7530       <td>R</td>
    7531 
    7532 
    7533 
    7534       <td>L</td>
    7535 
    7536 
    7537 
    7538       <td><span style="font-style: italic;">.T.</span></td>
    7539 
    7540 
    7541 
    7542       <td>NetCDF
    7543 files containing 3d volume data will have 64 bit offset format.</td>
    7544 
    7545 
    7546 
    7547     </tr>
    7548 
    7549 
    7550 
    7551     <tr valign="top">
    7552 
    7553 
    7554 
    7555  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7556      
    7557      
    7558      
    7559       <p><a href="chapter_4.2.html#ngsrb"><b>ngsrb</b></a></p>
    7560 
    7561 
    7562 
    7563 
    7564       </td>
    7565 
    7566 
    7567 
    7568  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7569      
    7570      
    7571      
    7572       <p>R</p>
    7573 
    7574 
    7575 
    7576  </td>
    7577 
    7578 
    7579 
    7580  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7581      
    7582      
    7583      
    7584       <p>I</p>
    7585 
    7586 
    7587 
    7588 
    7589       </td>
    7590 
    7591 
    7592 
    7593  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7594      
    7595      
    7596      
    7597       <p><i>2</i></p>
    7598 
    7599 
    7600 
    7601  </td>
    7602 
    7603 
    7604 
    7605  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7606      
    7607      
    7608      
    7609       <p>Grid
    7610 level at which data shall be gathered on PE0.</p>
    7611 
    7612 
    7613 
    7614  </td>
    7615 
    7616 
    7617 
    7618  </tr>
    7619 
    7620 
    7621 
    7622 
    7623     <tr>
    7624 
    7625 
    7626 
    7627  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7628      
    7629      
    7630      
    7631       <p><a href="chapter_4.2.html#normalizing_region"><b>normalizing_region</b></a></p>
    7632 
    7633 
    7634 
    7635 
    7636       </td>
    7637 
    7638 
    7639 
    7640  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7641      
    7642      
    7643      
    7644       <p>R</p>
    7645 
    7646 
    7647 
    7648  </td>
    7649 
    7650 
    7651 
    7652  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7653      
    7654      
    7655      
    7656       <p>I</p>
    7657 
    7658 
    7659 
    7660 
    7661       </td>
    7662 
    7663 
    7664 
    7665  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7666      
    7667      
    7668      
    7669       <p><i>0</i></p>
    7670 
    7671 
    7672 
    7673  </td>
    7674 
    7675 
    7676 
    7677  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7678      
    7679      
    7680      
    7681       <p>Determines
    7682 the subdomain from which the normalization
    7683 quantities are calculated. <br>
    7684 
    7685 
    7686 
    7687  </p>
    7688 
    7689 
    7690 
    7691  </td>
    7692 
    7693 
    7694 
    7695  </tr>
    7696 
    7697 
    7698 
    7699 
    7700     <tr>
    7701 
    7702 
    7703 
    7704  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7705      
    7706      
    7707      
    7708       <p><a href="chapter_4.2.html#npex"><b>npex</b></a></p>
    7709 
    7710 
    7711 
    7712 
    7713       </td>
    7714 
    7715 
    7716 
    7717  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7718      
    7719      
    7720      
    7721       <p>R</p>
    7722 
    7723 
    7724 
    7725  </td>
    7726 
    7727 
    7728 
    7729  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7730      
    7731      
    7732      
    7733       <p>I</p>
    7734 
    7735 
    7736 
    7737 
    7738       </td>
    7739 
    7740 
    7741 
    7742  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7743      
    7744      
    7745      
    7746       <p>no default, see parameter description</p>
    7747 
    7748 
    7749 
    7750  </td>
    7751 
    7752 
    7753 
    7754  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7755      
    7756      
    7757      
    7758       <p>Number
    7759 of processors along x-direction of the virtual
    7760 processor
    7761 net. <br>
    7762 
    7763 
    7764 
    7765  </p>
    7766 
    7767 
    7768 
    7769  </td>
    7770 
    7771 
    7772 
    7773  </tr>
    7774 
    7775 
    7776 
    7777  <tr>
    7778 
    7779 
    7780 
    7781  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7782      
    7783      
    7784      
    7785       <p><a href="chapter_4.2.html#npey"><b>npey</b></a></p>
    7786 
    7787 
    7788 
    7789 
    7790       </td>
    7791 
    7792 
    7793 
    7794  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7795      
    7796      
    7797      
    7798       <p>R</p>
    7799 
    7800 
    7801 
    7802  </td>
    7803 
    7804 
    7805 
    7806  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7807      
    7808      
    7809      
    7810       <p>I</p>
    7811 
    7812 
    7813 
    7814 
    7815       </td>
    7816 
    7817 
    7818 
    7819  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7820      
    7821      
    7822      
    7823       <p>no default, see parameter description</p>
    7824 
    7825 
    7826 
    7827  </td>
    7828 
    7829 
    7830 
    7831  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7832      
    7833      
    7834      
    7835       <p>Number
    7836 of processors along y-direction of the virtual
    7837 processor
    7838 net. <br>
    7839 
    7840 
    7841 
    7842  </p>
    7843 
    7844 
    7845 
    7846  </td>
    7847 
    7848 
    7849 
    7850  </tr>
    7851 
    7852 
    7853 
    7854  <tr>
    7855 
    7856 
    7857 
    7858  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7859      
    7860      
    7861      
    7862       <p><a href="chapter_4.2.html#nsor"><b>nsor</b></a></p>
    7863 
    7864 
    7865 
    7866 
    7867       </td>
    7868 
    7869 
    7870 
    7871  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7872      
    7873      
    7874      
    7875       <p>R</p>
    7876 
    7877 
    7878 
    7879  </td>
    7880 
    7881 
    7882 
    7883  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7884      
    7885      
    7886      
    7887       <p>I</p>
    7888 
    7889 
    7890 
    7891 
    7892       </td>
    7893 
    7894 
    7895 
    7896  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7897      
    7898      
    7899      
    7900       <p><i>20</i></p>
    7901 
    7902 
    7903 
    7904  </td>
    7905 
    7906 
    7907 
    7908  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7909      
    7910      
    7911      
    7912       <p>Number
    7913 of iterations to be used with the SOR-scheme. <br>
    7914 
    7915 
    7916 
    7917  </p>
    7918 
    7919 
    7920 
    7921  </td>
    7922 
    7923 
    7924 
    7925 
    7926     </tr>
    7927 
    7928 
    7929 
    7930  <tr>
    7931 
    7932 
    7933 
    7934  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    7935      
    7936      
    7937      
    7938       <p><a href="chapter_4.1.html#nsor_ini"><b>nsor_ini</b></a></p>
    7939 
    7940 
    7941 
    7942 
    7943       </td>
    7944 
    7945 
    7946 
    7947  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    7948      
    7949      
    7950      
    7951       <p>I</p>
    7952 
    7953 
    7954 
    7955  </td>
    7956 
    7957 
    7958 
    7959  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    7960      
    7961      
    7962      
    7963       <p>I</p>
    7964 
    7965 
    7966 
    7967 
    7968       </td>
    7969 
    7970 
    7971 
    7972  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    7973      
    7974      
    7975      
    7976       <p><i>100</i></p>
    7977 
    7978 
    7979 
    7980  </td>
    7981 
    7982 
    7983 
    7984  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    7985      
    7986      
    7987      
    7988       <p>Initial
    7989 number of iterations with the SOR algorithm</p>
    7990 
    7991 
    7992 
    7993  </td>
    7994 
    7995 
    7996 
    7997  </tr>
    7998 
    7999 
    8000 
    8001 
    8002     <tr>
    8003 
    8004 
    8005 
    8006  <td><a href="chapter_4.2.html#number_of_particle_groups"><span style="font-weight: bold;">number_of_particle_groups</span></a></td>
    8007 
    8008 
    8009 
    8010 
    8011       <td>P</td>
    8012 
    8013 
    8014 
    8015  <td>I</td>
    8016 
    8017 
    8018 
    8019  <td><span style="font-style: italic;">1</span></td>
    8020 
    8021 
    8022 
    8023  <td>Number
    8024 of particle groups to be used.</td>
    8025 
    8026 
    8027 
    8028  </tr>
    8029 
    8030 
    8031 
    8032  <tr>
    8033 
    8034 
    8035 
    8036  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8037      
    8038      
    8039      
    8040       <p><a href="chapter_4.1.html#nx"><b>nx</b></a></p>
    8041 
    8042 
    8043 
    8044 
    8045       </td>
    8046 
    8047 
    8048 
    8049  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8050      
    8051      
    8052      
    8053       <p>I</p>
    8054 
    8055 
    8056 
    8057  </td>
    8058 
    8059 
    8060 
    8061  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8062      
    8063      
    8064      
    8065       <p>I</p>
    8066 
    8067 
    8068 
    8069 
    8070       </td>
    8071 
    8072 
    8073 
    8074  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8075      
    8076      
    8077      
    8078       <p>no default, see parameter description</p>
    8079 
    8080 
    8081 
    8082  </td>
    8083 
    8084 
    8085 
    8086  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8087      
    8088      
    8089      
    8090       <p>Number
    8091 of grid points in x-direction. <br>
    8092 
    8093 
    8094 
    8095  </p>
    8096 
    8097 
    8098 
    8099  </td>
    8100 
    8101 
    8102 
    8103  </tr>
    8104 
    8105 
    8106 
    8107 
    8108     <tr>
    8109 
    8110 
    8111 
    8112  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8113      
    8114      
    8115      
    8116       <p><a href="chapter_4.1.html#ny"><b>ny</b></a></p>
    8117 
    8118 
    8119 
    8120 
    8121       </td>
    8122 
    8123 
    8124 
    8125  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8126      
    8127      
    8128      
    8129       <p>I</p>
    8130 
    8131 
    8132 
    8133  </td>
    8134 
    8135 
    8136 
    8137  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8138      
    8139      
    8140      
    8141       <p>I</p>
    8142 
    8143 
    8144 
    8145 
    8146       </td>
    8147 
    8148 
    8149 
    8150  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8151      
    8152      
    8153      
    8154       <p>no default, see parameter description</p>
    8155 
    8156 
    8157 
    8158  </td>
    8159 
    8160 
    8161 
    8162  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8163      
    8164      
    8165      
    8166       <p>Number
    8167 of grid points in y-direction.</p>
    8168 
    8169 
    8170 
    8171  </td>
    8172 
    8173 
    8174 
    8175  </tr>
    8176 
    8177 
    8178 
    8179  <tr>
    8180 
    8181 
    8182 
    8183 
    8184       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8185      
    8186      
    8187      
    8188       <p><a href="chapter_4.1.html#nz"><b>nz</b></a></p>
    8189 
    8190 
    8191 
    8192 
    8193       </td>
    8194 
    8195 
    8196 
    8197  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8198      
    8199      
    8200      
    8201       <p>I</p>
    8202 
    8203 
    8204 
    8205  </td>
    8206 
    8207 
    8208 
    8209  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8210      
    8211      
    8212      
    8213       <p>I</p>
    8214 
    8215 
    8216 
    8217 
    8218       </td>
    8219 
    8220 
    8221 
    8222  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8223      
    8224      
    8225      
    8226       <p>no default, see parameter description</p>
    8227 
    8228 
    8229 
    8230  </td>
    8231 
    8232 
    8233 
    8234  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8235      
    8236      
    8237      
    8238       <p>Number
    8239 of grid points in z-direction.</p>
    8240 
    8241 
    8242 
    8243  </td>
    8244 
    8245 
    8246 
    8247  </tr>
    8248 
    8249 
    8250 
    8251  <tr>
    8252 
    8253 
    8254 
    8255 
    8256       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8257      
    8258      
    8259      
    8260       <p><a href="chapter_4.2.html#nz_do3d"><b>nz_do3d</b></a></p>
    8261 
    8262 
    8263 
    8264 
    8265       </td>
    8266 
    8267 
    8268 
    8269  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8270      
    8271      
    8272      
    8273       <p>R</p>
    8274 
    8275 
    8276 
    8277  </td>
    8278 
    8279 
    8280 
    8281  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8282      
    8283      
    8284      
    8285       <p>I</p>
    8286 
    8287 
    8288 
    8289 
    8290       </td>
    8291 
    8292 
    8293 
    8294  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8295      
    8296      
    8297      
    8298       <p><i>nz+1</i></p>
    8299 
    8300 
    8301 
    8302  </td>
    8303 
    8304 
    8305 
    8306  <td style="vertical-align: middle;" width="57%"> Limits
    8307 the output of 3d volume data along the vertical direction (grid point
    8308 index k).</td>
    8309 
    8310 
    8311 
    8312  </tr>
    8313 
    8314 
    8315 
    8316  <tr>
    8317 
    8318 
    8319 
    8320       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#ocean"><span style="font-weight: bold;">ocean</span></a></td>
    8321 
    8322 
    8323 
    8324       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    8325 
    8326 
    8327 
    8328       <td align="undefined" valign="undefined">L</td>
    8329 
    8330 
    8331 
    8332       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    8333 
    8334 
    8335 
    8336       <td align="undefined" valign="undefined">Parameter to switch on&nbsp;ocean runs.</td>
    8337 
    8338 
    8339 
    8340     </tr>
    8341 
    8342 
    8343 
    8344     <tr>
    8345 
    8346 
    8347 
    8348  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8349      
    8350      
    8351      
    8352       <p><a href="chapter_4.1.html#omega"><b>omega</b></a></p>
    8353 
    8354 
    8355 
    8356 
    8357       </td>
    8358 
    8359 
    8360 
    8361  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8362      
    8363      
    8364      
    8365       <p>I</p>
    8366 
    8367 
    8368 
    8369  </td>
    8370 
    8371 
    8372 
    8373  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8374      
    8375      
    8376      
    8377       <p>R</p>
    8378 
    8379 
    8380 
    8381 
    8382       </td>
    8383 
    8384 
    8385 
    8386  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8387      
    8388      
    8389      
    8390       <p><i>7.29212E-5</i></p>
    8391 
    8392 
    8393 
    8394  </td>
    8395 
    8396 
    8397 
    8398  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8399      
    8400      
    8401      
    8402       <p>Angular
    8403 velocity of the rotating system (in rad s<sup>-1</sup>).&nbsp;</p>
    8404 
    8405 
    8406 
    8407 
    8408       </td>
    8409 
    8410 
    8411 
    8412  </tr>
    8413 
    8414 
    8415 
    8416  <tr>
    8417 
    8418 
    8419 
    8420  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8421      
    8422      
    8423      
    8424       <p><a href="chapter_4.2.html#omega_sor"><b>omega_sor</b></a></p>
    8425 
    8426 
    8427 
    8428 
    8429       </td>
    8430 
    8431 
    8432 
    8433  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8434      
    8435      
    8436      
    8437       <p>R</p>
    8438 
    8439 
    8440 
    8441  </td>
    8442 
    8443 
    8444 
    8445  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8446      
    8447      
    8448      
    8449       <p>R</p>
    8450 
    8451 
    8452 
    8453 
    8454       </td>
    8455 
    8456 
    8457 
    8458  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8459      
    8460      
    8461      
    8462       <p><i>1.8</i></p>
    8463 
    8464 
    8465 
    8466  </td>
    8467 
    8468 
    8469 
    8470  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8471      
    8472      
    8473      
    8474       <p>Convergence
    8475 factor to be used with the the SOR-scheme. <br>
    8476 
    8477 
    8478 
    8479  </p>
    8480 
    8481 
    8482 
    8483  </td>
    8484 
    8485 
    8486 
    8487 
    8488     </tr>
    8489 
    8490 
    8491 
    8492  <tr>
    8493 
    8494 
    8495 
    8496  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#outflow_damping_width"><b>outflow_damping_width</b></a></b></td>
    8497 
    8498 
    8499 
    8500 
    8501       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    8502 
    8503 
    8504 
    8505  </td>
    8506 
    8507 
    8508 
    8509 
    8510       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    8511 
    8512 
    8513 
    8514  </td>
    8515 
    8516 
    8517 
    8518 
    8519       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">MIN(20,
    8520 nx/2</span> or <span style="font-style: italic;">ny/2)</span></td>
    8521 
    8522 
    8523 
    8524 
    8525       <td style="vertical-align: middle;">Width of
    8526 the damping range in the vicinity of the outflow (gridpoints).</td>
    8527 
    8528 
    8529 
    8530 
    8531     </tr>
    8532 
    8533 
    8534 
    8535  <tr>
    8536 
    8537 
    8538 
    8539  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8540      
    8541      
    8542      
    8543       <p><a href="chapter_4.1.html#overshoot_limit_e"><b>overshoot_limit_e</b></a></p>
    8544 
    8545 
    8546 
    8547 
    8548       </td>
    8549 
    8550 
    8551 
    8552  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8553      
    8554      
    8555      
    8556       <p>I</p>
    8557 
    8558 
    8559 
    8560  </td>
    8561 
    8562 
    8563 
    8564  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8565      
    8566      
    8567      
    8568       <p>R</p>
    8569 
    8570 
    8571 
    8572 
    8573       </td>
    8574 
    8575 
    8576 
    8577  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8578      
    8579      
    8580      
    8581       <p><i>0.0</i></p>
    8582 
    8583 
    8584 
    8585  </td>
    8586 
    8587 
    8588 
    8589  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8590      
    8591      
    8592      
    8593       <p>Allowed
    8594 limit for the overshooting of subgrid-scale TKE
    8595 in
    8596 case that the upstream-spline scheme is switched on (in m<sup>2</sup>/s<sup>2</sup>).</p>
    8597 
    8598 
    8599 
    8600 
    8601       </td>
    8602 
    8603 
    8604 
    8605  </tr>
    8606 
    8607 
    8608 
    8609  <tr>
    8610 
    8611 
    8612 
    8613  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8614      
    8615      
    8616      
    8617       <p><a href="chapter_4.1.html#overshoot_limit_pt"><b>overshoot_limit_pt</b></a></p>
    8618 
    8619 
    8620 
    8621 
    8622       </td>
    8623 
    8624 
    8625 
    8626  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8627      
    8628      
    8629      
    8630       <p>I</p>
    8631 
    8632 
    8633 
    8634  </td>
    8635 
    8636 
    8637 
    8638  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8639      
    8640      
    8641      
    8642       <p>R</p>
    8643 
    8644 
    8645 
    8646 
    8647       </td>
    8648 
    8649 
    8650 
    8651  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8652      
    8653      
    8654      
    8655       <p><i>0.0</i></p>
    8656 
    8657 
    8658 
    8659  </td>
    8660 
    8661 
    8662 
    8663  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8664      
    8665      
    8666      
    8667       <p>Allowed
    8668 limit for the overshooting of potential
    8669 temperature in
    8670 case that the upstream-spline scheme is switched on (in K). <br>
    8671 
    8672 
    8673 
    8674 
    8675       </p>
    8676 
    8677 
    8678 
    8679  </td>
    8680 
    8681 
    8682 
    8683  </tr>
    8684 
    8685 
    8686 
    8687  <tr>
    8688 
    8689 
    8690 
    8691  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8692      
    8693      
    8694      
    8695       <p><a href="chapter_4.1.html#overshoot_limit_u"><b>overshoot_limit_u</b></a></p>
    8696 
    8697 
    8698 
    8699 
    8700       </td>
    8701 
    8702 
    8703 
    8704  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8705      
    8706      
    8707      
    8708       <p>I</p>
    8709 
    8710 
    8711 
    8712  </td>
    8713 
    8714 
    8715 
    8716  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8717      
    8718      
    8719      
    8720       <p>R</p>
    8721 
    8722 
    8723 
    8724 
    8725       </td>
    8726 
    8727 
    8728 
    8729  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8730      
    8731      
    8732      
    8733       <p><i>0.0</i></p>
    8734 
    8735 
    8736 
    8737  </td>
    8738 
    8739 
    8740 
    8741  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8742      
    8743      
    8744      
    8745       <p>Allowed
    8746 limit for the
    8747 overshooting of
    8748 the u-component of velocity in case that the upstream-spline scheme is
    8749 switched on (in m/s).</p>
    8750 
    8751 
    8752 
    8753  </td>
    8754 
    8755 
    8756 
    8757  </tr>
    8758 
    8759 
    8760 
    8761  <tr>
    8762 
    8763 
    8764 
    8765  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8766      
    8767      
    8768      
    8769       <p><a href="chapter_4.1.html#overshoot_limit_v"><b>overshoot_limit_v</b></a></p>
    8770 
    8771 
    8772 
    8773 
    8774       </td>
    8775 
    8776 
    8777 
    8778  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8779      
    8780      
    8781      
    8782       <p>I</p>
    8783 
    8784 
    8785 
    8786  </td>
    8787 
    8788 
    8789 
    8790  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8791      
    8792      
    8793      
    8794       <p>R</p>
    8795 
    8796 
    8797 
    8798 
    8799       </td>
    8800 
    8801 
    8802 
    8803  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8804      
    8805      
    8806      
    8807       <p><i>0.0</i></p>
    8808 
    8809 
    8810 
    8811  </td>
    8812 
    8813 
    8814 
    8815  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8816      
    8817      
    8818      
    8819       <p>Allowed
    8820 limit for the overshooting of the v-component of
    8821 velocity in case that the upstream-spline scheme is switched on
    8822 (in m/s). <br>
    8823 
    8824 
    8825 
    8826  </p>
    8827 
    8828 
    8829 
    8830  </td>
    8831 
    8832 
    8833 
    8834  </tr>
    8835 
    8836 
    8837 
    8838  <tr>
    8839 
    8840 
    8841 
    8842 
    8843       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8844      
    8845      
    8846      
    8847       <p><a href="chapter_4.1.html#overshoot_limit_w"><b>overshoot_limit_w</b></a></p>
    8848 
    8849 
    8850 
    8851 
    8852       </td>
    8853 
    8854 
    8855 
    8856  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    8857      
    8858      
    8859      
    8860       <p>I</p>
    8861 
    8862 
    8863 
    8864  </td>
    8865 
    8866 
    8867 
    8868  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    8869      
    8870      
    8871      
    8872       <p>R</p>
    8873 
    8874 
    8875 
    8876 
    8877       </td>
    8878 
    8879 
    8880 
    8881  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    8882      
    8883      
    8884      
    8885       <p><i>0.0</i></p>
    8886 
    8887 
    8888 
    8889  </td>
    8890 
    8891 
    8892 
    8893  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    8894      
    8895      
    8896      
    8897       <p>Allowed
    8898 limit for the overshooting of the w-component of
    8899 velocity in case that the upstream-spline scheme is switched on
    8900 (in m/s). <br>
    8901 
    8902 
    8903 
    8904  </p>
    8905 
    8906 
    8907 
    8908  </td>
    8909 
    8910 
    8911 
    8912  </tr>
    8913 
    8914 
    8915 
    8916  <tr>
    8917 
    8918 
    8919 
    8920 
    8921       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#particles_per_point"><span style="font-weight: bold;">particles_per_point</span></a></td>
    8922 
    8923 
    8924 
    8925 
    8926       <td align="undefined" valign="undefined">P</td>
    8927 
    8928 
    8929 
    8930 
    8931       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    8932 
    8933 
    8934 
    8935 
    8936       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">1</span></td>
    8937 
    8938 
    8939 
    8940  <td align="undefined" valign="undefined">Number of
    8941 particles to be started per point.</td>
    8942 
    8943 
    8944 
    8945  </tr>
    8946 
    8947 
    8948 
    8949  <tr>
    8950 
    8951 
    8952 
    8953  <td style="vertical-align: top;"><b><a href="chapter_4.2.html#particle_advection_start"><b>particle_advection_start</b></a></b></td>
    8954 
    8955 
    8956 
    8957 
    8958       <td style="vertical-align: top;">P<br>
    8959 
    8960 
    8961 
    8962  </td>
    8963 
    8964 
    8965 
    8966  <td style="vertical-align: top;">R<br>
    8967 
    8968 
    8969 
    8970  </td>
    8971 
    8972 
    8973 
    8974  <td style="vertical-align: top;"><span style="font-style: italic;">0.0</span><br>
    8975 
    8976 
    8977 
    8978  </td>
    8979 
    8980 
    8981 
    8982 
    8983       <td style="vertical-align: top;">Time of the first
    8984 release of
    8985 particles (in s).</td>
    8986 
    8987 
    8988 
    8989  </tr>
    8990 
    8991 
    8992 
    8993  <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#particle_color"><span style="font-weight: bold;">particle_color</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">C*10</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">'none'</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Parameter, which allows to bind the displayed particle color to certain flow quantities.</td></tr><tr><td align="undefined" valign="undefined"><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.2.html#particle_dvrpsize">particle_dvrpsize</a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">C*10</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">'none'</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Parameter, which allows to bind the displayed particle size to certain flow quantities.</td></tr><tr>
    8994 
    8995 
    8996 
    8997  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    8998      
    8999      
    9000      
    9001       <p><a href="chapter_4.2.html#particle_maximum_age"><b>particle_maximum_age</b></a></p>
    9002 
    9003 
    9004 
    9005 
    9006       </td>
    9007 
    9008 
    9009 
    9010  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9011      
    9012      
    9013      
    9014       <p>P</p>
    9015 
    9016 
    9017 
    9018  </td>
    9019 
    9020 
    9021 
    9022  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9023      
    9024      
    9025      
    9026       <p>R</p>
    9027 
    9028 
    9029 
    9030 
    9031       </td>
    9032 
    9033 
    9034 
    9035  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9036      
    9037      
    9038      
    9039       <p><i>9999999.9</i></p>
    9040 
    9041 
    9042 
    9043  </td>
    9044 
    9045 
    9046 
    9047  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9048      
    9049      
    9050      
    9051       <p>Maximum
    9052 allowed age of particles (in s). <br>
    9053 
    9054 
    9055 
    9056  </p>
    9057 
    9058 
    9059 
    9060  </td>
    9061 
    9062 
    9063 
    9064  </tr>
    9065 
    9066 
    9067 
    9068 
    9069     <tr>
    9070 
    9071 
    9072 
    9073  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9074      
    9075      
    9076      
    9077       <p><a href="chapter_4.1.html#passive_scalar"><b>passive_scalar</b></a></p>
    9078 
    9079 
    9080 
    9081 
    9082       </td>
    9083 
    9084 
    9085 
    9086  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9087      
    9088      
    9089      
    9090       <p>I</p>
    9091 
    9092 
    9093 
    9094  </td>
    9095 
    9096 
    9097 
    9098  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9099      
    9100      
    9101      
    9102       <p>L</p>
    9103 
    9104 
    9105 
    9106 
    9107       </td>
    9108 
    9109 
    9110 
    9111  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9112      
    9113      
    9114      
    9115       <p><i>.F.</i></p>
    9116 
    9117 
    9118 
    9119  </td>
    9120 
    9121 
    9122 
    9123  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9124      
    9125      
    9126      
    9127       <p>Parameter
    9128 to switch on the prognostic equation for a
    9129 passive
    9130 scalar. </p>
    9131 
    9132 
    9133 
    9134  </td>
    9135 
    9136 
    9137 
    9138  </tr>
    9139 
    9140 
    9141 
    9142  <tr>
    9143       <td><b><a href="chapter_4.1.html#pch_index"><b>pch_index</b></a></b></td>
    9144       <td>I</td>
    9145       <td>I</td>
    9146       <td><code></code><i>0 </i></td>
    9147       <td>Grid point index (scalar) of the upper boundary of the plant canopy layer</td>
    9148     </tr>
    9149     <tr valign="top">
    9150 
    9151 
    9152 
    9153 
    9154       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9155      
    9156      
    9157      
    9158       <p><a href="chapter_4.2.html#pdx"><b>pdx</b></a></p>
    9159 
    9160 
    9161 
    9162 
    9163       </td>
    9164 
    9165 
    9166 
    9167  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9168      
    9169      
    9170      
    9171       <p>P</p>
    9172 
    9173 
    9174 
    9175  </td>
    9176 
    9177 
    9178 
    9179  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9180      
    9181      
    9182      
    9183       <p>R
    9184 (10)</p>
    9185 
    9186 
    9187 
    9188  </td>
    9189 
    9190 
    9191 
    9192  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9193      
    9194      
    9195      
    9196       <p><i>10 * dx</i></p>
    9197 
    9198 
    9199 
    9200  </td>
    9201 
    9202 
    9203 
    9204 
    9205       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9206      
    9207      
    9208      
    9209       <p>Distance
    9210 along x between particles within a particle
    9211 source
    9212 (in m). <br>
    9213 
    9214 
    9215 
    9216  </p>
    9217 
    9218 
    9219 
    9220  </td>
    9221 
    9222 
    9223 
    9224  </tr>
    9225 
    9226 
    9227 
    9228  <tr>
    9229 
    9230 
    9231 
    9232  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9233      
    9234      
    9235      
    9236       <p><a href="chapter_4.2.html#pdy"><b>pdy</b></a></p>
    9237 
    9238 
    9239 
    9240 
    9241       </td>
    9242 
    9243 
    9244 
    9245  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9246      
    9247      
    9248      
    9249       <p>P</p>
    9250 
    9251 
    9252 
    9253  </td>
    9254 
    9255 
    9256 
    9257  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9258      
    9259      
    9260      
    9261       <p>R
    9262 (10)</p>
    9263 
    9264 
    9265 
    9266  </td>
    9267 
    9268 
    9269 
    9270  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9271      
    9272      
    9273      
    9274       <p><i>10 * dy</i></p>
    9275 
    9276 
    9277 
    9278  </td>
    9279 
    9280 
    9281 
    9282 
    9283       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9284      
    9285      
    9286      
    9287       <p>Distance
    9288 along y between
    9289 particles within a
    9290 particle source (in m). <br>
    9291 
    9292 
    9293 
    9294  </p>
    9295 
    9296 
    9297 
    9298  </td>
    9299 
    9300 
    9301 
    9302  </tr>
    9303 
    9304 
    9305 
    9306 
    9307     <tr>
    9308 
    9309 
    9310 
    9311  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9312      
    9313      
    9314      
    9315       <p><a href="chapter_4.2.html#pdz"><b>pdz</b></a></p>
    9316 
    9317 
    9318 
    9319 
    9320       </td>
    9321 
    9322 
    9323 
    9324  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9325      
    9326      
    9327      
    9328       <p>P</p>
    9329 
    9330 
    9331 
    9332  </td>
    9333 
    9334 
    9335 
    9336  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9337      
    9338      
    9339      
    9340       <p>R
    9341 (10)</p>
    9342 
    9343 
    9344 
    9345  </td>
    9346 
    9347 
    9348 
    9349  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9350      
    9351      
    9352      
    9353       <p><i>10 * ( zu(2) - zu(1) )</i></p>
    9354 
    9355 
    9356 
    9357 
    9358       </td>
    9359 
    9360 
    9361 
    9362  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9363      
    9364      
    9365      
    9366       <p>Distance along z between
    9367 particles within a particle source
    9368 (in m).</p>
    9369 
    9370 
    9371 
    9372  </td>
    9373 
    9374 
    9375 
    9376  </tr>
    9377 
    9378 
    9379 
    9380  <tr>
    9381 
    9382 
    9383 
    9384  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9385      
    9386      
    9387      
    9388       <p><a href="chapter_4.1.html#phi"><b>phi</b></a></p>
    9389 
    9390 
    9391 
    9392 
    9393       </td>
    9394 
    9395 
    9396 
    9397  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9398      
    9399      
    9400      
    9401       <p>I</p>
    9402 
    9403 
    9404 
    9405  </td>
    9406 
    9407 
    9408 
    9409  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9410      
    9411      
    9412      
    9413       <p>R</p>
    9414 
    9415 
    9416 
    9417 
    9418       </td>
    9419 
    9420 
    9421 
    9422  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9423      
    9424      
    9425      
    9426       <p><i>55.0</i></p>
    9427 
    9428 
    9429 
    9430  </td>
    9431 
    9432 
    9433 
    9434  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9435      
    9436      
    9437      
    9438       <p>Geographical
    9439 latitude (in degrees). <br>
    9440 
    9441 
    9442 
    9443  </p>
    9444 
    9445 
    9446 
    9447  </td>
    9448 
    9449 
    9450 
    9451  </tr>
    9452 
    9453 
    9454 
    9455 
    9456     <tr>
    9457       <td><b><a href="chapter_4.1.html#plant_canopy"><b>plant_canopy</b></a></b></td>
    9458       <td>I</td>
    9459       <td>L</td>
    9460       <td><i>.F.</i></td>
    9461       <td>Parameter to switch on the plant canopy model</td>
    9462     </tr>
    9463     <tr>
    9464 
    9465 
    9466 
    9467  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9468      
    9469      
    9470      
    9471       <p><a href="chapter_4.2.html#plot_spectra_level"><b>plot_spectra_level</b></a></p>
    9472 
    9473 
    9474 
    9475 
    9476       </td>
    9477 
    9478 
    9479 
    9480  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9481      
    9482      
    9483      
    9484       <p>P</p>
    9485 
    9486 
    9487 
    9488  </td>
    9489 
    9490 
    9491 
    9492  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9493      
    9494      
    9495      
    9496       <p>I
    9497 (100)</p>
    9498 
    9499 
    9500 
    9501  </td>
    9502 
    9503 
    9504 
    9505  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9506      
    9507      
    9508      
    9509       <p><i>No level</i></p>
    9510 
    9511 
    9512 
    9513 
    9514       </td>
    9515 
    9516 
    9517 
    9518  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9519      
    9520      
    9521      
    9522       <p>Vertical level(s) for which horizontal spectra are to be
    9523 plotted (in gridpoints). <br>
    9524 
    9525 
    9526 
    9527  </p>
    9528 
    9529 
    9530 
    9531  </td>
    9532 
    9533 
    9534 
    9535  </tr>
    9536 
    9537 
    9538 
    9539 
    9540     <tr>
    9541 
    9542 
    9543 
    9544  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9545      
    9546      
    9547      
    9548       <p><a href="chapter_4.1.html#prandtl_layer"><b>prandtl_layer</b></a></p>
    9549 
    9550 
    9551 
    9552 
    9553       </td>
    9554 
    9555 
    9556 
    9557  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9558      
    9559      
    9560      
    9561       <p>I</p>
    9562 
    9563 
    9564 
    9565  </td>
    9566 
    9567 
    9568 
    9569  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9570      
    9571      
    9572      
    9573       <p>L</p>
    9574 
    9575 
    9576 
    9577 
    9578       </td>
    9579 
    9580 
    9581 
    9582  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9583      
    9584      
    9585      
    9586       <p><i>.T.</i></p>
    9587 
    9588 
    9589 
    9590  </td>
    9591 
    9592 
    9593 
    9594  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9595      
    9596      
    9597      
    9598       <p>Parameter
    9599 to switch on a Prandtl layer. <br>
    9600 
    9601 
    9602 
    9603  </p>
    9604 
    9605 
    9606 
    9607  </td>
    9608 
    9609 
    9610 
    9611  </tr>
    9612 
    9613 
    9614 
    9615 
    9616     <tr>
    9617 
    9618 
    9619 
    9620  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9621      
    9622      
    9623      
    9624       <p><a href="chapter_4.2.html#prandtl_number"><b>prandtl_number</b></a></p>
    9625 
    9626 
    9627 
    9628 
    9629       </td>
    9630 
    9631 
    9632 
    9633  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9634      
    9635      
    9636      
    9637       <p>R</p>
    9638 
    9639 
    9640 
    9641  </td>
    9642 
    9643 
    9644 
    9645  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9646      
    9647      
    9648      
    9649       <p>R</p>
    9650 
    9651 
    9652 
    9653 
    9654       </td>
    9655 
    9656 
    9657 
    9658  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9659      
    9660      
    9661      
    9662       <p><i>1.0</i></p>
    9663 
    9664 
    9665 
    9666  </td>
    9667 
    9668 
    9669 
    9670  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9671      
    9672      
    9673      
    9674       <p>Ratio
    9675 of the eddy diffusivities for momentum and heat (K<sub>m</sub>/K<sub>h</sub>).
    9676       <br>
    9677 
    9678 
    9679 
    9680  </p>
    9681 
    9682 
    9683 
    9684  </td>
    9685 
    9686 
    9687 
    9688  </tr>
    9689 
    9690 
    9691 
    9692  <tr>
    9693 
    9694 
    9695 
    9696  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.1.html#precipitation"><b>precipitation</b></a></b></td>
    9697 
    9698 
    9699 
    9700 
    9701       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    9702 
    9703 
    9704 
    9705  </td>
    9706 
    9707 
    9708 
    9709 
    9710       <td style="vertical-align: middle;">L<br>
    9711 
    9712 
    9713 
    9714  </td>
    9715 
    9716 
    9717 
    9718 
    9719       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td>
    9720 
    9721 
    9722 
    9723  <td style="vertical-align: middle;">Parameter to
    9724 switch on the
    9725 precipitation scheme.</td>
    9726 
    9727 
    9728 
    9729  </tr>
    9730 
    9731 
    9732 
    9733  <tr>
    9734 
    9735 
    9736 
    9737       <td><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.2.html#precipitation_amount_interval">precipitation_amount_<br>
    9738 
    9739 
    9740 
    9741 interval</a></td>
    9742 
    9743 
    9744 
    9745       <td>R</td>
    9746 
    9747 
    9748 
    9749       <td>R</td>
    9750 
    9751 
    9752 
    9753       <td><i>value
    9754 of &nbsp;<a href="chapter_4.2.html#dt_do2d_xy">dt_do2d_<br>
    9755 
    9756 
    9757 
    9758 
    9759 xy</a></i></td>
    9760 
    9761 
    9762 
    9763       <td><font face="Thorndale"><font face="Thorndale, serif">Temporal
    9764 interval</font> for which the precipitation amount (in mm) shall be calculated and output (</font>in <font face="Thorndale">s).&nbsp;</font></td>
    9765 
    9766 
    9767 
    9768     </tr>
    9769 
    9770 
    9771 
    9772     <tr>
    9773 
    9774 
    9775 
    9776  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9777      
    9778      
    9779      
    9780       <p><a href="chapter_4.2.html#profile_columns"><b>profile_columns</b></a></p>
    9781 
    9782 
    9783 
    9784 
    9785       </td>
    9786 
    9787 
    9788 
    9789  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9790      
    9791      
    9792      
    9793       <p>R</p>
    9794 
    9795 
    9796 
    9797  </td>
    9798 
    9799 
    9800 
    9801  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9802      
    9803      
    9804      
    9805       <p>I</p>
    9806 
    9807 
    9808 
    9809 
    9810       </td>
    9811 
    9812 
    9813 
    9814  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9815      
    9816      
    9817      
    9818       <p><i>3</i></p>
    9819 
    9820 
    9821 
    9822  </td>
    9823 
    9824 
    9825 
    9826  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9827      
    9828      
    9829      
    9830       <p>Number
    9831 of coordinate systems to be plotted<span style="font-weight: bold;"></span>
    9832 in one row by <span style="font-weight: bold;">profil</span>.
    9833       <br>
    9834 
    9835 
    9836 
    9837  </p>
    9838 
    9839 
    9840 
    9841  </td>
    9842 
    9843 
    9844 
    9845  </tr>
    9846 
    9847 
    9848 
    9849  <tr>
    9850 
    9851 
    9852 
    9853  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9854      
    9855      
    9856      
    9857       <p><a href="chapter_4.2.html#profile_rows"><b>profile_rows</b></a></p>
    9858 
    9859 
    9860 
    9861 
    9862       </td>
    9863 
    9864 
    9865 
    9866  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9867      
    9868      
    9869      
    9870       <p>R</p>
    9871 
    9872 
    9873 
    9874  </td>
    9875 
    9876 
    9877 
    9878  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9879      
    9880      
    9881      
    9882       <p>I</p>
    9883 
    9884 
    9885 
    9886 
    9887       </td>
    9888 
    9889 
    9890 
    9891  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9892      
    9893      
    9894      
    9895       <p><i>2</i></p>
    9896 
    9897 
    9898 
    9899  </td>
    9900 
    9901 
    9902 
    9903  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9904      
    9905      
    9906      
    9907       <p>Number
    9908 of rows of coordinate systems to be plotted on
    9909 one page
    9910 by <span style="font-weight: bold;">profil</span>. <br>
    9911 
    9912 
    9913 
    9914 
    9915       </p>
    9916 
    9917 
    9918 
    9919  </td>
    9920 
    9921 
    9922 
    9923  </tr>
    9924 
    9925 
    9926 
    9927  <tr valign="top">
    9928 
    9929 
    9930 
    9931  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    9932      
    9933      
    9934      
    9935       <p><a href="chapter_4.2.html#psb"><b>psb</b></a></p>
    9936 
    9937 
    9938 
    9939 
    9940       </td>
    9941 
    9942 
    9943 
    9944  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    9945      
    9946      
    9947      
    9948       <p>P</p>
    9949 
    9950 
    9951 
    9952  </td>
    9953 
    9954 
    9955 
    9956  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    9957      
    9958      
    9959      
    9960       <p>R
    9961 (10)</p>
    9962 
    9963 
    9964 
    9965  </td>
    9966 
    9967 
    9968 
    9969  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    9970      
    9971      
    9972      
    9973       <p><i>10 * zu(nz/2)</i></p>
    9974 
    9975 
    9976 
    9977 
    9978       </td>
    9979 
    9980 
    9981 
    9982  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    9983      
    9984      
    9985      
    9986       <p>Bottom edge of a particle
    9987 source (in m).</p>
    9988 
    9989 
    9990 
    9991  </td>
    9992 
    9993 
    9994 
    9995  </tr>
    9996 
    9997 
    9998 
    9999  <tr valign="top">
    10000 
    10001 
    10002 
    10003 
    10004       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10005      
    10006      
    10007      
    10008       <p><a href="chapter_4.2.html#psl"><b>psl</b></a></p>
    10009 
    10010 
    10011 
    10012 
    10013       </td>
    10014 
    10015 
    10016 
    10017  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10018      
    10019      
    10020      
    10021       <p>P</p>
    10022 
    10023 
    10024 
    10025  </td>
    10026 
    10027 
    10028 
    10029  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10030      
    10031      
    10032      
    10033       <p>R
    10034 (10)</p>
    10035 
    10036 
    10037 
    10038  </td>
    10039 
    10040 
    10041 
    10042  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10043      
    10044      
    10045      
    10046       <p><i>10 * 0.0</i></p>
    10047 
    10048 
    10049 
    10050 
    10051       </td>
    10052 
    10053 
    10054 
    10055  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10056      
    10057      
    10058      
    10059       <p>Left edge of a particle source
    10060 (in m). </p>
    10061 
    10062 
    10063 
    10064  </td>
    10065 
    10066 
    10067 
    10068  </tr>
    10069 
    10070 
    10071 
    10072  <tr valign="top">
    10073 
    10074 
    10075 
    10076 
    10077       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10078      
    10079      
    10080      
    10081       <p><a href="chapter_4.2.html#psn"><b>psn</b></a></p>
    10082 
    10083 
    10084 
    10085 
    10086       </td>
    10087 
    10088 
    10089 
    10090  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10091      
    10092      
    10093      
    10094       <p>P</p>
    10095 
    10096 
    10097 
    10098  </td>
    10099 
    10100 
    10101 
    10102  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10103      
    10104      
    10105      
    10106       <p>R
    10107 (10)</p>
    10108 
    10109 
    10110 
    10111  </td>
    10112 
    10113 
    10114 
    10115  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10116      
    10117      
    10118      
    10119       <p><i>10 * ( ny * dy )</i></p>
    10120 
    10121 
    10122 
    10123 
    10124       </td>
    10125 
    10126 
    10127 
    10128  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10129      
    10130      
    10131      
    10132       <p>Rear (&ldquo;north&rdquo;) edge of a particle
    10133 source (in m).</p>
    10134 
    10135 
    10136 
    10137  </td>
    10138 
    10139 
    10140 
    10141  </tr>
    10142 
    10143 
    10144 
    10145  <tr>
    10146 
    10147 
    10148 
    10149  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10150      
    10151      
    10152      
    10153       <p><a href="chapter_4.2.html#psolver"><b>psolver</b></a></p>
    10154 
    10155 
    10156 
    10157 
    10158       </td>
    10159 
    10160 
    10161 
    10162  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10163      
    10164      
    10165      
    10166       <p>R</p>
    10167 
    10168 
    10169 
    10170  </td>
    10171 
    10172 
    10173 
    10174  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10175      
    10176      
    10177      
    10178       <p>C
    10179 * 10</p>
    10180 
    10181 
    10182 
    10183  </td>
    10184 
    10185 
    10186 
    10187  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10188      
    10189      
    10190      
    10191       <p><i>'poisfft'</i></p>
    10192 
    10193 
    10194 
    10195 
    10196       </td>
    10197 
    10198 
    10199 
    10200  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10201      
    10202      
    10203      
    10204       <p>Scheme to be used to solve the Poisson equation for the
    10205 perturbation pressure. <br>
    10206 
    10207 
    10208 
    10209  </p>
    10210 
    10211 
    10212 
    10213  </td>
    10214 
    10215 
    10216 
    10217  </tr>
    10218 
    10219 
    10220 
    10221 
    10222     <tr valign="top">
    10223 
    10224 
    10225 
    10226  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10227      
    10228      
    10229      
    10230       <p><a href="chapter_4.2.html#psr"><b>psr</b></a></p>
    10231 
    10232 
    10233 
    10234 
    10235       </td>
    10236 
    10237 
    10238 
    10239  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10240      
    10241      
    10242      
    10243       <p>P</p>
    10244 
    10245 
    10246 
    10247  </td>
    10248 
    10249 
    10250 
    10251  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10252      
    10253      
    10254      
    10255       <p>R
    10256 (10)</p>
    10257 
    10258 
    10259 
    10260  </td>
    10261 
    10262 
    10263 
    10264  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10265      
    10266      
    10267      
    10268       <p><i>10 * ( nx * dx )</i></p>
    10269 
    10270 
    10271 
    10272 
    10273       </td>
    10274 
    10275 
    10276 
    10277  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10278      
    10279      
    10280      
    10281       <p>Right edge of a particle source (in m).</p>
    10282 
    10283 
    10284 
    10285  </td>
    10286 
    10287 
    10288 
    10289 
    10290     </tr>
    10291 
    10292 
    10293 
    10294  <tr valign="top">
    10295 
    10296 
    10297 
    10298  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10299      
    10300      
    10301      
    10302       <p><a href="chapter_4.2.html#pss"><b>pss</b></a></p>
    10303 
    10304 
    10305 
    10306 
    10307       </td>
    10308 
    10309 
    10310 
    10311  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10312      
    10313      
    10314      
    10315       <p>P</p>
    10316 
    10317 
    10318 
    10319  </td>
    10320 
    10321 
    10322 
    10323  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10324      
    10325      
    10326      
    10327       <p>R
    10328 (10)</p>
    10329 
    10330 
    10331 
    10332  </td>
    10333 
    10334 
    10335 
    10336  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10337      
    10338      
    10339      
    10340       <p><i>10 * 0.0</i></p>
    10341 
    10342 
    10343 
    10344 
    10345       </td>
    10346 
    10347 
    10348 
    10349  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10350      
    10351      
    10352      
    10353       <p>Front (&ldquo;south&rdquo;) edge of a particle
    10354 source (in m).</p>
    10355 
    10356 
    10357 
    10358  </td>
    10359 
    10360 
    10361 
    10362  </tr>
    10363 
    10364 
    10365 
    10366  <tr valign="top">
    10367 
    10368 
    10369 
    10370 
    10371       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10372      
    10373      
    10374      
    10375       <p><a href="chapter_4.2.html#pst"><b>pst</b></a></p>
    10376 
    10377 
    10378 
    10379 
    10380       </td>
    10381 
    10382 
    10383 
    10384  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10385      
    10386      
    10387      
    10388       <p>P</p>
    10389 
    10390 
    10391 
    10392  </td>
    10393 
    10394 
    10395 
    10396  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10397      
    10398      
    10399      
    10400       <p>R
    10401 (10)</p>
    10402 
    10403 
    10404 
    10405  </td>
    10406 
    10407 
    10408 
    10409  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10410      
    10411      
    10412      
    10413       <p><i>10 * zu(nz/2)</i></p>
    10414 
    10415 
    10416 
    10417 
    10418       </td>
    10419 
    10420 
    10421 
    10422  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10423      
    10424      
    10425      
    10426       <p>Top edge of a particle source (in m).</p>
    10427 
    10428 
    10429 
    10430  </td>
    10431 
    10432 
    10433 
    10434  </tr>
    10435 
    10436 
    10437 
    10438 
    10439     <tr>
    10440 
    10441 
    10442 
    10443       <td><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.1.html#pt_reference">pt_reference</a></td>
    10444 
    10445 
    10446 
    10447       <td>I</td>
    10448 
    10449 
    10450 
    10451       <td>R</td>
    10452 
    10453 
    10454 
    10455       <td><span style="font-style: italic;">use horizontal average as
    10456 reference</span></td>
    10457 
    10458 
    10459 
    10460       <td>Reference temperature to be
    10461 used in all buoyancy terms (in K).</td>
    10462 
    10463 
    10464 
    10465     </tr>
    10466 
    10467 
    10468 
    10469     <tr>
    10470 
    10471 
    10472 
    10473  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10474      
    10475      
    10476      
    10477       <p><a href="chapter_4.1.html#pt_surface"><b>pt_surface</b></a></p>
    10478 
    10479 
    10480 
    10481 
    10482       </td>
    10483 
    10484 
    10485 
    10486  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10487      
    10488      
    10489      
    10490       <p>I</p>
    10491 
    10492 
    10493 
    10494  </td>
    10495 
    10496 
    10497 
    10498  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10499      
    10500      
    10501      
    10502       <p>R</p>
    10503 
    10504 
    10505 
    10506 
    10507       </td>
    10508 
    10509 
    10510 
    10511  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10512      
    10513      
    10514      
    10515       <p><i>300.0</i></p>
    10516 
    10517 
    10518 
    10519  </td>
    10520 
    10521 
    10522 
    10523  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10524      
    10525      
    10526      
    10527       <p>Surface
    10528 potential temperature (in K). <br>
    10529 
    10530 
    10531 
    10532  </p>
    10533 
    10534 
    10535 
    10536  </td>
    10537 
    10538 
    10539 
    10540  </tr>
    10541 
    10542 
    10543 
    10544 
    10545     <tr>
    10546 
    10547 
    10548 
    10549  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10550      
    10551      
    10552      
    10553       <p><a href="chapter_4.1.html#pt_surface_initial_change"><b>pt_surface_initial</b></a>&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    10554       <br>
    10555 
    10556 
    10557 
    10558  <a href="chapter_4.1.html#pt_surface_initial_change">&nbsp;<b>_change</b></a></p>
    10559 
    10560 
    10561 
    10562 
    10563       </td>
    10564 
    10565 
    10566 
    10567  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10568      
    10569      
    10570      
    10571       <p>I</p>
    10572 
    10573 
    10574 
    10575  </td>
    10576 
    10577 
    10578 
    10579  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10580      
    10581      
    10582      
    10583       <p>R</p>
    10584 
    10585 
    10586 
    10587 
    10588       </td>
    10589 
    10590 
    10591 
    10592  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10593      
    10594      
    10595      
    10596       <p><i>0.0</i></p>
    10597 
    10598 
    10599 
    10600  </td>
    10601 
    10602 
    10603 
    10604  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">Change
    10605 in surface
    10606 temperature to be made at the
    10607 beginning of
    10608 the 3d run
    10609 (in K).&nbsp;</td>
    10610 
    10611 
    10612 
    10613  </tr>
    10614 
    10615 
    10616 
    10617  <tr>
    10618 
    10619 
    10620 
    10621  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10622      
    10623      
    10624      
    10625       <p><a href="chapter_4.1.html#pt_vertical_gradient"><b>pt_vertical_gradient</b></a></p>
    10626 
    10627 
    10628 
    10629 
    10630       </td>
    10631 
    10632 
    10633 
    10634  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10635      
    10636      
    10637      
    10638       <p>I</p>
    10639 
    10640 
    10641 
    10642  </td>
    10643 
    10644 
    10645 
    10646  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10647      
    10648      
    10649      
    10650       <p>R
    10651 (10)</p>
    10652 
    10653 
    10654 
    10655  </td>
    10656 
    10657 
    10658 
    10659  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10660      
    10661      
    10662      
    10663       <p><i>10 * 0.0</i></p>
    10664 
    10665 
    10666 
    10667 
    10668       </td>
    10669 
    10670 
    10671 
    10672  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10673      
    10674      
    10675      
    10676       <p>Temperature gradient(s) of the initial temperature
    10677 profile (in
    10678 K
    10679 / 100 m). <br>
    10680 
    10681 
    10682 
    10683  </p>
    10684 
    10685 
    10686 
    10687  </td>
    10688 
    10689 
    10690 
    10691  </tr>
    10692 
    10693 
    10694 
    10695  <tr>
    10696 
    10697 
    10698 
    10699 
    10700       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10701      
    10702      
    10703      
    10704       <p><a href="chapter_4.1.html#pt_vertical_gradient_level"><b>pt_vertical_gradient</b></a>&nbsp;&nbsp;&nbsp;
    10705       <br>
    10706 
    10707 
    10708 
    10709  <a href="chapter_4.1.html#pt_vertical_gradient_level">&nbsp;<b>_level</b></a></p>
    10710 
    10711 
    10712 
    10713 
    10714       </td>
    10715 
    10716 
    10717 
    10718  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10719      
    10720      
    10721      
    10722       <p>I</p>
    10723 
    10724 
    10725 
    10726  </td>
    10727 
    10728 
    10729 
    10730  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10731      
    10732      
    10733      
    10734       <p>R
    10735 (10)</p>
    10736 
    10737 
    10738 
    10739  </td>
    10740 
    10741 
    10742 
    10743  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10744      
    10745      
    10746      
    10747       <p><i>10 *</i>&nbsp; <i>0.0</i></p>
    10748 
    10749 
    10750 
    10751 
    10752       </td>
    10753 
    10754 
    10755 
    10756  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10757      
    10758      
    10759      
    10760       <p>Height level from which on the temperature gradient
    10761 defined by <a href="chapter_4.1.html#pt_vertical_gradient">pt_vertical_gradient</a>
    10762 is effective (in m).&nbsp;</p>
    10763 
    10764 
    10765 
    10766  </td>
    10767 
    10768 
    10769 
    10770  </tr>
    10771 
    10772 
    10773 
    10774  <tr>
    10775 
    10776 
    10777 
    10778 
    10779       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10780      
    10781      
    10782      
    10783       <p><a href="chapter_4.1.html#q_surface"><b>q_surface</b></a></p>
    10784 
    10785 
    10786 
    10787 
    10788       </td>
    10789 
    10790 
    10791 
    10792  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10793      
    10794      
    10795      
    10796       <p>I</p>
    10797 
    10798 
    10799 
    10800  </td>
    10801 
    10802 
    10803 
    10804  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10805      
    10806      
    10807      
    10808       <p>R</p>
    10809 
    10810 
    10811 
    10812 
    10813       </td>
    10814 
    10815 
    10816 
    10817  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10818      
    10819      
    10820      
    10821       <p><i>0.0</i></p>
    10822 
    10823 
    10824 
    10825  </td>
    10826 
    10827 
    10828 
    10829  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10830      
    10831      
    10832      
    10833       <p>Surface
    10834 specific humidity / total water content (kg/kg). <br>
    10835 
    10836 
    10837 
    10838  </p>
    10839 
    10840 
    10841 
    10842 
    10843       </td>
    10844 
    10845 
    10846 
    10847  </tr>
    10848 
    10849 
    10850 
    10851  <tr>
    10852 
    10853 
    10854 
    10855  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10856      
    10857      
    10858      
    10859       <p><a href="chapter_4.1.html#q_surface_initial_change"><b>q_surface_initial</b></a>
    10860       <br>
    10861 
    10862 
    10863 
    10864  <a href="chapter_4.1.html#q_surface_initial_change">&nbsp;<b>_change</b></a></p>
    10865 
    10866 
    10867 
    10868 
    10869       </td>
    10870 
    10871 
    10872 
    10873  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10874      
    10875      
    10876      
    10877       <p>I</p>
    10878 
    10879 
    10880 
    10881  </td>
    10882 
    10883 
    10884 
    10885  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10886      
    10887      
    10888      
    10889       <p>R</p>
    10890 
    10891 
    10892 
    10893 
    10894       </td>
    10895 
    10896 
    10897 
    10898  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10899      
    10900      
    10901      
    10902       <p><i>0.0</i></p>
    10903 
    10904 
    10905 
    10906  </td>
    10907 
    10908 
    10909 
    10910  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    10911      
    10912      
    10913      
    10914       <p>Change
    10915 in surface specific humidity / total water
    10916 content to
    10917 be made at the beginning
    10918 of the 3d run (kg/kg). <br>
    10919 
    10920 
    10921 
    10922  </p>
    10923 
    10924 
    10925 
    10926  </td>
    10927 
    10928 
    10929 
    10930  </tr>
    10931 
    10932 
    10933 
    10934 
    10935     <tr>
    10936 
    10937 
    10938 
    10939  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    10940      
    10941      
    10942      
    10943       <p><a href="chapter_4.1.html#q_vertical_gradient"><b>q_vertical_gradient</b></a></p>
    10944 
    10945 
    10946 
    10947 
    10948       </td>
    10949 
    10950 
    10951 
    10952  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    10953      
    10954      
    10955      
    10956       <p>I</p>
    10957 
    10958 
    10959 
    10960  </td>
    10961 
    10962 
    10963 
    10964  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    10965      
    10966      
    10967      
    10968       <p>R
    10969 (10)</p>
    10970 
    10971 
    10972 
    10973  </td>
    10974 
    10975 
    10976 
    10977  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    10978      
    10979      
    10980      
    10981       <p><i>10 * 0.0</i></p>
    10982 
    10983 
    10984 
    10985 
    10986       </td>
    10987 
    10988 
    10989 
    10990  <td style="width: 57%; vertical-align: middle;">
    10991      
    10992      
    10993      
    10994       <p>Humidity gradient(s) of the initial humidity profile
    10995 (in 1/100 m). </p>
    10996 
    10997 
    10998 
    10999  </td>
    11000 
    11001 
    11002 
    11003  </tr>
    11004 
    11005 
    11006 
    11007  <tr>
    11008 
    11009 
    11010 
    11011  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11012      
    11013      
    11014      
    11015       <p><a href="chapter_4.1.html#q_vertical_gradient_level"><b>q_vertical_gradient</b></a>
    11016       <br>
    11017 
    11018 
    11019 
    11020  <a href="chapter_4.1.html#q_vertical_gradient_level">&nbsp;<b>_level</b></a></p>
    11021 
    11022 
    11023 
    11024 
    11025       </td>
    11026 
    11027 
    11028 
    11029  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11030      
    11031      
    11032      
    11033       <p>I</p>
    11034 
    11035 
    11036 
    11037  </td>
    11038 
    11039 
    11040 
    11041  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11042      
    11043      
    11044      
    11045       <p>R
    11046 (10)</p>
    11047 
    11048 
    11049 
    11050  </td>
    11051 
    11052 
    11053 
    11054  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11055      
    11056      
    11057      
    11058       <p><i>10 *</i>&nbsp; <i>0.0</i></p>
    11059 
    11060 
    11061 
    11062 
    11063       </td>
    11064 
    11065 
    11066 
    11067  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11068      
    11069      
    11070      
    11071       <p>Height level from which on the humidity gradient defined
    11072 by <a href="chapter_4.1.html#q_vertical_gradient">q_vertical_gradient</a>
    11073 is effective (in m).&nbsp;</p>
    11074 
    11075 
    11076 
    11077  </td>
    11078 
    11079 
    11080 
    11081  </tr>
    11082 
    11083 
    11084 
    11085  <tr>
    11086 
    11087 
    11088 
    11089 
    11090       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11091      
    11092      
    11093      
    11094       <p><a href="chapter_4.1.html#radiation"><b>radiation</b></a></p>
    11095 
    11096 
    11097 
    11098 
    11099       </td>
    11100 
    11101 
    11102 
    11103  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11104      
    11105      
    11106      
    11107       <p>I</p>
    11108 
    11109 
    11110 
    11111  </td>
    11112 
    11113 
    11114 
    11115  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11116      
    11117      
    11118      
    11119       <p>L</p>
    11120 
    11121 
    11122 
    11123 
    11124       </td>
    11125 
    11126 
    11127 
    11128  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11129      
    11130      
    11131      
    11132       <p><i>.F.</i></p>
    11133 
    11134 
    11135 
    11136  </td>
    11137 
    11138 
    11139 
    11140  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11141      
    11142      
    11143      
    11144       <p>Parameter
    11145 to switch on longwave radiation cooling at
    11146 cloud-tops. <br>
    11147 
    11148 
    11149 
    11150  </p>
    11151 
    11152 
    11153 
    11154  </td>
    11155 
    11156 
    11157 
    11158  </tr>
    11159 
    11160 
    11161 
    11162  <tr>
    11163 
    11164 
    11165 
    11166 
    11167       <td><a href="chapter_4.2.html#radius"><span style="font-weight: bold;">radius</span></a></td>
    11168 
    11169 
    11170 
    11171 
    11172       <td>P</td>
    11173 
    11174 
    11175 
    11176  <td>R (10)</td>
    11177 
    11178 
    11179 
    11180  <td><i>0.0,
    11181 9</i>*<br>
    11182 
    11183 
    11184 
    11185  <i>9999999.9</i></td>
    11186 
    11187 
    11188 
    11189  <td>Particle
    11190 radius (in m).</td>
    11191 
    11192 
    11193 
    11194  </tr>
    11195 
    11196 
    11197 
    11198  <tr valign="top">
    11199 
    11200 
    11201 
    11202  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11203      
    11204      
    11205      
    11206       <p><a href="chapter_4.1.html#random_generator"><b>random_generator</b></a></p>
    11207 
    11208 
    11209 
    11210 
    11211       </td>
    11212 
    11213 
    11214 
    11215  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11216      
    11217      
    11218      
    11219       <p>I</p>
    11220 
    11221 
    11222 
    11223  </td>
    11224 
    11225 
    11226 
    11227  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11228      
    11229      
    11230      
    11231       <p>C
    11232 * 20</p>
    11233 
    11234 
    11235 
    11236  </td>
    11237 
    11238 
    11239 
    11240  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11241      
    11242      
    11243      
    11244       <p><i>'numerical recipes'</i></p>
    11245 
    11246 
    11247 
    11248 
    11249       </td>
    11250 
    11251 
    11252 
    11253  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11254      
    11255      
    11256      
    11257       <p>Random number generator to be used for creating
    11258 uniformly
    11259 distributed random numbers. </p>
    11260 
    11261 
    11262 
    11263  </td>
    11264 
    11265 
    11266 
    11267  </tr>
    11268 
    11269 
    11270 
    11271  <tr>
    11272 
    11273 
    11274 
    11275 
    11276       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11277      
    11278      
    11279      
    11280       <p><a href="chapter_4.1.html#random_heatflux"><b>random_heatflux</b></a></p>
    11281 
    11282 
    11283 
    11284 
    11285       </td>
    11286 
    11287 
    11288 
    11289  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11290      
    11291      
    11292      
    11293       <p>I</p>
    11294 
    11295 
    11296 
    11297  </td>
    11298 
    11299 
    11300 
    11301  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11302      
    11303      
    11304      
    11305       <p>L</p>
    11306 
    11307 
    11308 
    11309 
    11310       </td>
    11311 
    11312 
    11313 
    11314  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11315      
    11316      
    11317      
    11318       <p><i>.F.</i></p>
    11319 
    11320 
    11321 
    11322  </td>
    11323 
    11324 
    11325 
    11326  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11327      
    11328      
    11329      
    11330       <p>Parameter
    11331 to impose random perturbations on the internal two-dimensional near
    11332 surface heat flux field <span style="font-style: italic;">shf</span>.
    11333       </p>
    11334 
    11335 
    11336 
    11337  </td>
    11338 
    11339 
    11340 
    11341  </tr>
    11342 
    11343 
    11344 
    11345  <tr valign="top">
    11346 
    11347 
    11348 
    11349  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11350      
    11351      
    11352      
    11353       <p><a href="chapter_4.2.html#random_start_position"><b>random_start_position</b></a></p>
    11354 
    11355 
    11356 
    11357 
    11358       </td>
    11359 
    11360 
    11361 
    11362  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11363      
    11364      
    11365      
    11366       <p>P</p>
    11367 
    11368 
    11369 
    11370  </td>
    11371 
    11372 
    11373 
    11374  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11375      
    11376      
    11377      
    11378       <p>L</p>
    11379 
    11380 
    11381 
    11382 
    11383       </td>
    11384 
    11385 
    11386 
    11387  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11388      
    11389      
    11390      
    11391       <p><i>.F.</i></p>
    11392 
    11393 
    11394 
    11395  </td>
    11396 
    11397 
    11398 
    11399  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11400      
    11401      
    11402      
    11403       <p><span style="background: transparent none repeat scroll 0% 50%; -moz-background-clip: initial; -moz-background-origin: initial; -moz-background-inline-policy: initial;"><span style="background: transparent none repeat scroll 0% 50%; -moz-background-clip: initial; -moz-background-origin: initial; -moz-background-inline-policy: initial;"><font color="#000000">Initial position of the</font></span>
    11404 particles is
    11405 varied randomly within certain limits.&nbsp;</span></p>
    11406 
    11407 
    11408 
    11409 
    11410       </td>
    11411 
    11412 
    11413 
    11414  </tr>
    11415 
    11416 
    11417 
    11418  <tr>
    11419 
    11420 
    11421 
    11422  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11423      
    11424      
    11425      
    11426       <p><a href="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_factor"><b>rayleigh_damping</b></a>&nbsp;&nbsp;
    11427       <br>
    11428 
    11429 
    11430 
    11431  <a href="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_factor">&nbsp;<b>_factor</b></a></p>
    11432 
    11433 
    11434 
    11435 
    11436       </td>
    11437 
    11438 
    11439 
    11440  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11441      
    11442      
    11443      
    11444       <p>R</p>
    11445 
    11446 
    11447 
    11448  </td>
    11449 
    11450 
    11451 
    11452  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11453      
    11454      
    11455      
    11456       <p>R</p>
    11457 
    11458 
    11459 
    11460 
    11461       </td>
    11462 
    11463 
    11464 
    11465  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11466      
    11467      
    11468      
    11469       <p><span style="font-style: italic;">0.0</span>
    11470 and/or <span style="font-style: italic;">0.01</span>
    11471 (see parameter description)</p>
    11472 
    11473 
    11474 
    11475  </td>
    11476 
    11477 
    11478 
    11479  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11480      
    11481      
    11482      
    11483       <p>Factor
    11484 for Rayleigh damping.&nbsp;</p>
    11485 
    11486 
    11487 
    11488  </td>
    11489 
    11490 
    11491 
    11492  </tr>
    11493 
    11494 
    11495 
    11496  <tr>
    11497 
    11498 
    11499 
    11500 
    11501       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11502      
    11503      
    11504      
    11505       <p><a href="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_height"><b>rayleigh_damping</b></a>&nbsp;&nbsp;
    11506       <br>
    11507 
    11508 
    11509 
    11510  <a href="chapter_4.2.html#rayleigh_damping_height">&nbsp;<b>_height</b></a></p>
    11511 
    11512 
    11513 
    11514 
    11515       </td>
    11516 
    11517 
    11518 
    11519  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11520      
    11521      
    11522      
    11523       <p>R</p>
    11524 
    11525 
    11526 
    11527  </td>
    11528 
    11529 
    11530 
    11531  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11532      
    11533      
    11534      
    11535       <p>R</p>
    11536 
    11537 
    11538 
    11539 
    11540       </td>
    11541 
    11542 
    11543 
    11544  <td style="vertical-align: middle; font-style: italic;" width="16%">
    11545      
    11546      
    11547      
    11548       <p>2/3 * zu(nz)</p>
    11549 
    11550 
    11551 
    11552  </td>
    11553 
    11554 
    11555 
    11556  <td style="width: 57%; text-align: left; vertical-align: middle;">
    11557      
    11558      
    11559      
    11560       <p>Height where the Rayleigh damping starts (in
    11561 m).&nbsp; </p>
    11562 
    11563 
    11564 
    11565  </td>
    11566 
    11567 
    11568 
    11569  </tr>
    11570 
    11571 
    11572 
    11573  <tr>
    11574 
    11575 
    11576 
    11577  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11578      
    11579      
    11580      
    11581       <p><a href="chapter_4.2.html#read_particles_from_restartfile"><b>read_particles_from_</b></a>
    11582       <br>
    11583 
    11584 
    11585 
    11586  <a href="chapter_4.2.html#read_particles_from_restartfile"><b>restartfile</b></a></p>
    11587 
    11588 
    11589 
    11590 
    11591       </td>
    11592 
    11593 
    11594 
    11595  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11596      
    11597      
    11598      
    11599       <p>P</p>
    11600 
    11601 
    11602 
    11603  </td>
    11604 
    11605 
    11606 
    11607  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11608      
    11609      
    11610      
    11611       <p>L</p>
    11612 
    11613 
    11614 
    11615 
    11616       </td>
    11617 
    11618 
    11619 
    11620  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11621      
    11622      
    11623      
    11624       <p><i>.T.</i></p>
    11625 
    11626 
    11627 
    11628  </td>
    11629 
    11630 
    11631 
    11632  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11633      
    11634      
    11635      
    11636       <p>Read
    11637 particle data from the previous run. <br>
    11638 
    11639 
    11640 
    11641  </p>
    11642 
    11643 
    11644 
    11645  </td>
    11646 
    11647 
    11648 
    11649 
    11650     </tr>
    11651 
    11652 
    11653 
    11654  <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#recycling_width"><span style="font-weight: bold;">recycling_width</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">I</td><td align="undefined" valign="undefined">R</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.1 * <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.1.html#nx">nx</a> * <a href="http://www.muk.uni-hannover.de/%7Eraasch/PALM_group/doc/app/chapter_4.1.html#dx">dx</a></span></td><td align="undefined" valign="undefined">Distance of the recycling plane from the inflow boundary (in m).<br></td></tr><tr>
    11655 
    11656 
    11657 
    11658  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11659      
    11660      
    11661      
    11662       <p><a href="chapter_4.3.html#region"><b>region</b></a></p>
    11663 
    11664 
    11665 
    11666 
    11667       </td>
    11668 
    11669 
    11670 
    11671  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11672      
    11673      
    11674      
    11675       <p>U</p>
    11676 
    11677 
    11678 
    11679  </td>
    11680 
    11681 
    11682 
    11683  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11684      
    11685      
    11686      
    11687       <p>C
    11688 * 40 (0:9)</p>
    11689 
    11690 
    11691 
    11692  </td>
    11693 
    11694 
    11695 
    11696  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11697      
    11698      
    11699      
    11700       <p>&nbsp;</p>
    11701 
    11702 
    11703 
    11704 
    11705       </td>
    11706 
    11707 
    11708 
    11709  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11710      
    11711      
    11712      
    11713       <p>Name(s) of the subdomain(s) defined by the user.</p>
    11714 
    11715 
    11716 
    11717  </td>
    11718 
    11719 
    11720 
    11721 
    11722     </tr>
    11723 
    11724 
    11725 
    11726  <tr valign="top">
    11727 
    11728 
    11729 
    11730  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11731      
    11732      
    11733      
    11734       <p><a href="chapter_4.2.html#residual_limit"><b>residual_limit</b></a></p>
    11735 
    11736 
    11737 
    11738 
    11739       </td>
    11740 
    11741 
    11742 
    11743  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11744      
    11745      
    11746      
    11747       <p>R</p>
    11748 
    11749 
    11750 
    11751  </td>
    11752 
    11753 
    11754 
    11755  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11756      
    11757      
    11758      
    11759       <p>R</p>
    11760 
    11761 
    11762 
    11763 
    11764       </td>
    11765 
    11766 
    11767 
    11768  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11769      
    11770      
    11771      
    11772       <p><i>1.0E-6</i></p>
    11773 
    11774 
    11775 
    11776  </td>
    11777 
    11778 
    11779 
    11780  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11781      
    11782      
    11783      
    11784       <p>Largest
    11785 residual permitted for the multi-grid scheme (in
    11786 s<sup>-2</sup>m<sup>-3</sup>). <br>
    11787 
    11788 
    11789 
    11790  </p>
    11791 
    11792 
    11793 
    11794 
    11795       </td>
    11796 
    11797 
    11798 
    11799  </tr>
    11800 
    11801 
    11802 
    11803  <tr>
    11804 
    11805 
    11806 
    11807  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.2.html#restart_time"><b>restart_time</b></a></b></td>
    11808 
    11809 
    11810 
    11811 
    11812       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    11813 
    11814 
    11815 
    11816  </td>
    11817 
    11818 
    11819 
    11820 
    11821       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    11822 
    11823 
    11824 
    11825  </td>
    11826 
    11827 
    11828 
    11829 
    11830       <td style="vertical-align: middle;">9999999.9<br>
    11831 
    11832 
    11833 
    11834  </td>
    11835 
    11836 
    11837 
    11838 
    11839       <td style="vertical-align: middle;">Simulated time
    11840 after which a
    11841 restart run is to be carried out
    11842 (in s).</td>
    11843 
    11844 
    11845 
    11846  </tr>
    11847 
    11848 
    11849 
    11850  <tr>
    11851 
    11852 
    11853 
    11854  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11855      
    11856      
    11857      
    11858       <p><a href="chapter_4.1.html#rif_max"><b>rif_max</b></a></p>
    11859 
    11860 
    11861 
    11862 
    11863       </td>
    11864 
    11865 
    11866 
    11867  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11868      
    11869      
    11870      
    11871       <p>I</p>
    11872 
    11873 
    11874 
    11875  </td>
    11876 
    11877 
    11878 
    11879  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11880      
    11881      
    11882      
    11883       <p>R</p>
    11884 
    11885 
    11886 
    11887 
    11888       </td>
    11889 
    11890 
    11891 
    11892  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11893      
    11894      
    11895      
    11896       <p><i>1.0</i></p>
    11897 
    11898 
    11899 
    11900  </td>
    11901 
    11902 
    11903 
    11904  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11905      
    11906      
    11907      
    11908       <p>Upper
    11909 limit of the flux-Richardson number. <br>
    11910 
    11911 
    11912 
    11913  </p>
    11914 
    11915 
    11916 
    11917  </td>
    11918 
    11919 
    11920 
    11921 
    11922     </tr>
    11923 
    11924 
    11925 
    11926  <tr>
    11927 
    11928 
    11929 
    11930  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    11931      
    11932      
    11933      
    11934       <p><a href="chapter_4.1.html#rif_min"><b>rif_min</b></a></p>
    11935 
    11936 
    11937 
    11938 
    11939       </td>
    11940 
    11941 
    11942 
    11943  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    11944      
    11945      
    11946      
    11947       <p>I</p>
    11948 
    11949 
    11950 
    11951  </td>
    11952 
    11953 
    11954 
    11955  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    11956      
    11957      
    11958      
    11959       <p>R</p>
    11960 
    11961 
    11962 
    11963 
    11964       </td>
    11965 
    11966 
    11967 
    11968  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    11969      
    11970      
    11971      
    11972       <p><i>- 5.0</i></p>
    11973 
    11974 
    11975 
    11976  </td>
    11977 
    11978 
    11979 
    11980  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    11981      
    11982      
    11983      
    11984       <p>Lower
    11985 limit of the flux-Richardson number. <br>
    11986 
    11987 
    11988 
    11989  </p>
    11990 
    11991 
    11992 
    11993  </td>
    11994 
    11995 
    11996 
    11997 
    11998     </tr>
    11999 
    12000 
    12001 
    12002  <tr>
    12003 
    12004 
    12005 
    12006  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    12007      
    12008      
    12009      
    12010       <p><a href="chapter_4.1.html#roughness_length"><b>roughness_length</b></a></p>
    12011 
    12012 
    12013 
    12014 
    12015       </td>
    12016 
    12017 
    12018 
    12019  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    12020      
    12021      
    12022      
    12023       <p>I</p>
    12024 
    12025 
    12026 
    12027  </td>
    12028 
    12029 
    12030 
    12031  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    12032      
    12033      
    12034      
    12035       <p>R</p>
    12036 
    12037 
    12038 
    12039 
    12040       </td>
    12041 
    12042 
    12043 
    12044  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    12045      
    12046      
    12047      
    12048       <p><i>0.1</i></p>
    12049 
    12050 
    12051 
    12052  </td>
    12053 
    12054 
    12055 
    12056  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    12057      
    12058      
    12059      
    12060       <p>Roughness
    12061 length (in m). <br>
    12062 
    12063 
    12064 
    12065  </p>
    12066 
    12067 
    12068 
    12069  </td>
    12070 
    12071 
    12072 
    12073  </tr>
    12074 
    12075 
    12076 
    12077  <tr>
    12078 
    12079 
    12080 
    12081       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#sa_surface"><span style="font-weight: bold;">sa_surface</span></a></td>
    12082 
    12083 
    12084 
    12085       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    12086 
    12087 
    12088 
    12089       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    12090 
    12091 
    12092 
    12093       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">35.0</span></td>
    12094 
    12095 
    12096 
    12097       <td align="undefined" valign="undefined">Surface salinity (in psu).</td>
    12098 
    12099 
    12100 
    12101     </tr>
    12102 
    12103 
    12104 
    12105     <tr>
    12106 
    12107 
    12108 
    12109       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient"><span style="font-weight: bold;">sa_vertical_gradient</span></a></td>
    12110 
    12111 
    12112 
    12113       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    12114 
    12115 
    12116 
    12117       <td align="undefined" valign="undefined">R(10)</td>
    12118 
    12119 
    12120 
    12121       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    12122 
    12123 
    12124 
    12125       <td align="undefined" valign="undefined">Salinity gradient(s) of the initial salinity profile (in psu
    12126 / 100 m).</td>
    12127 
    12128 
    12129 
    12130     </tr>
    12131 
    12132 
    12133 
    12134     <tr>
    12135 
    12136 
    12137 
    12138       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient_level"><span style="font-weight: bold;">sa_vertical_gradient_level</span></a></td>
    12139 
    12140 
    12141 
    12142       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    12143 
    12144 
    12145 
    12146       <td align="undefined" valign="undefined">R(10)</td>
    12147 
    12148 
    12149 
    12150       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    12151 
    12152 
    12153 
    12154       <td align="undefined" valign="undefined">Height level from which on the salinity gradient defined by <a href="chapter_4.1.html#sa_vertical_gradient">sa_vertical_gradient</a>
    12155 is effective (in m).</td>
    12156 
    12157 
    12158 
    12159     </tr>
    12160 
    12161 
    12162 
    12163     <tr>
    12164 
    12165 
    12166 
    12167 
    12168       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    12169      
    12170      
    12171      
    12172       <p><a href="chapter_4.1.html#scalar_advec"><b>scalar_advec</b></a></p>
    12173 
    12174 
    12175 
    12176 
    12177       </td>
    12178 
    12179 
    12180 
    12181  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    12182      
    12183      
    12184      
    12185       <p>I</p>
    12186 
    12187 
    12188 
    12189  </td>
    12190 
    12191 
    12192 
    12193  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    12194      
    12195      
    12196      
    12197       <p>C
    12198 * 10</p>
    12199 
    12200 
    12201 
    12202  </td>
    12203 
    12204 
    12205 
    12206  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    12207      
    12208      
    12209      
    12210       <p><i>'pw-scheme'</i></p>
    12211 
    12212 
    12213 
    12214 
    12215       </td>
    12216 
    12217 
    12218 
    12219  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    12220      
    12221      
    12222      
    12223       <p>Advection scheme to be used for the scalar quantities. <br>
    12224 
    12225 
    12226 
    12227 
    12228       </p>
    12229 
    12230 
    12231 
    12232  </td>
    12233 
    12234 
    12235 
    12236  </tr>
    12237 
    12238 
    12239 
    12240  <tr>
    12241       <td><b><b><a href="../../../../../DEVELOPER_VERSION/chapter_4.1.html#scalar_exchange_coefficient"><b>scalar_exchange_coefficient</b></a></b></b></td>
    12242       <td>R</td>
    12243       <td>R</td>
    12244       <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    12245       <td>Scalar exchange coefficient for a leaf (dimensionless).</td>
    12246     </tr>
    12247     <tr>
    12248 
    12249 
    12250 
    12251  <td><a href="chapter_4.2.html#section_xy"><span style="font-weight: bold;">section_xy</span></a></td>
    12252 
    12253 
    12254 
    12255 
    12256       <td>R</td>
    12257 
    12258 
    12259 
    12260  <td>I (100)</td>
    12261 
    12262 
    12263 
    12264  <td><span style="font-style: italic;">no section</span></td>
    12265 
    12266 
    12267 
    12268 
    12269       <td><font face="Thorndale">Position
    12270 of&nbsp;cross section(s) for&nbsp;output of 2d horizontal cross
    12271 sections (grid point index k).&nbsp;</font></td>
    12272 
    12273 
    12274 
    12275  </tr>
    12276 
    12277 
    12278 
    12279 
    12280     <tr>
    12281 
    12282 
    12283 
    12284  <td><a href="chapter_4.2.html#section_xz"><span style="font-weight: bold;">section_xz</span></a></td>
    12285 
    12286 
    12287 
    12288 
    12289       <td>R</td>
    12290 
    12291 
    12292 
    12293  <td>I (100)</td>
    12294 
    12295 
    12296 
    12297  <td><span style="font-style: italic;">no section</span></td>
    12298 
    12299 
    12300 
    12301 
    12302       <td><font face="Thorndale">Position
    12303 of&nbsp;cross section(s) for&nbsp;output of 2d (xz) vertical
    12304 cross sections (grid point index j).&nbsp;</font></td>
    12305 
    12306 
    12307 
    12308  </tr>
    12309 
    12310 
    12311 
    12312 
    12313     <tr>
    12314 
    12315 
    12316 
    12317  <td><a href="chapter_4.2.html#section_yz"><span style="font-weight: bold;">section_yz</span></a></td>
    12318 
    12319 
    12320 
    12321 
    12322       <td>R</td>
    12323 
    12324 
    12325 
    12326  <td>I (100)</td>
    12327 
    12328 
    12329 
    12330  <td><span style="font-style: italic;">no section</span></td>
    12331 
    12332 
    12333 
    12334 
    12335       <td><font face="Thorndale">Position
    12336 of&nbsp;cross section(s) for&nbsp;output of 2d (yz) vertical
    12337 cross sections (grid point index i).&nbsp;</font></td>
    12338 
    12339 
    12340 
    12341  </tr>
    12342 
    12343 
    12344 
    12345 
    12346     <tr>
    12347 
    12348 
    12349 
    12350  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_particles_for_tail"><span style="font-weight: bold;">skip_particles_for_tail</span></a></td>
    12351 
    12352 
    12353 
    12354 
    12355       <td>P</td>
    12356 
    12357 
    12358 
    12359  <td>I</td>
    12360 
    12361 
    12362 
    12363  <td><span style="font-style: italic;">100</span></td>
    12364 
    12365 
    12366 
    12367  <td>Limit
    12368 the number of particle tails.</td>
    12369 
    12370 
    12371 
    12372  </tr>
    12373 
    12374 
    12375 
    12376  <tr>
    12377 
    12378 
    12379 
    12380  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output"><span style="font-weight: bold;">skip_time_data_output</span></a></td>
    12381 
    12382 
    12383 
    12384 
    12385       <td>R</td>
    12386 
    12387 
    12388 
    12389  <td>R</td>
    12390 
    12391 
    12392 
    12393  <td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td>
    12394 
    12395 
    12396 
    12397  <td>No
    12398 data output before this interval has passed (in s).</td>
    12399 
    12400 
    12401 
    12402  </tr>
    12403 
    12404 
    12405 
    12406 
    12407     <tr>
    12408 
    12409 
    12410 
    12411  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output_av"><span style="font-weight: bold;">skip_time_data_output_av</span></a></td>
    12412 
    12413 
    12414 
    12415 
    12416       <td>R</td>
    12417 
    12418 
    12419 
    12420  <td>R</td>
    12421 
    12422 
    12423 
    12424  <td><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output">skip_time_<br>
    12425 
    12426 
    12427 
    12428 
    12429 data_output</a></span></td>
    12430 
    12431 
    12432 
    12433  <td>No output of
    12434 temporally averaged 2d/3d data before this interval has passed (in s).</td>
    12435 
    12436 
    12437 
    12438 
    12439     </tr>
    12440 
    12441 
    12442 
    12443  <tr>
    12444 
    12445 
    12446 
    12447  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_dopr"><span style="font-weight: bold;">skip_time_dopr</span></a></td>
    12448 
    12449 
    12450 
    12451 
    12452       <td>R</td>
    12453 
    12454 
    12455 
    12456  <td>R</td>
    12457 
    12458 
    12459 
    12460  <td><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output">skip_time_<br>
    12461 
    12462 
    12463 
    12464 
    12465 data_output</a></span></td>
    12466 
    12467 
    12468 
    12469  <td>No output of
    12470 vertical profile data before this interval has passed (in s).</td>
    12471 
    12472 
    12473 
    12474 
    12475     </tr>
    12476 
    12477 
    12478 
    12479  <tr>
    12480 
    12481 
    12482 
    12483  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_dosp"><span style="font-weight: bold;">skip_time_dosp</span></a></td>
    12484 
    12485 
    12486 
    12487 
    12488       <td>P</td>
    12489 
    12490 
    12491 
    12492  <td>R</td>
    12493 
    12494 
    12495 
    12496  <td><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output">skip_time_<br>
    12497 
    12498 
    12499 
    12500 
    12501 data_output</a></span></td>
    12502 
    12503 
    12504 
    12505  <td>No output of
    12506 spectra data before this interval has passed (in s).</td>
    12507 
    12508 
    12509 
    12510  </tr>
    12511 
    12512 
    12513 
    12514 
    12515     <tr>
    12516 
    12517 
    12518 
    12519  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_do2d_xy"><span style="font-weight: bold;">skip_time_do2d_xy</span></a></td>
    12520 
    12521 
    12522 
    12523 
    12524       <td>R</td>
    12525 
    12526 
    12527 
    12528  <td>R</td>
    12529 
    12530 
    12531 
    12532  <td><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output">skip_time_<br>
    12533 
    12534 
    12535 
    12536 
    12537 data_output</a></span></td>
    12538 
    12539 
    12540 
    12541  <td>No output of
    12542 instantaneous horizontal cross section data before this interval has
    12543 passed (in s).</td>
    12544 
    12545 
    12546 
    12547  </tr>
    12548 
    12549 
    12550 
    12551  <tr>
    12552 
    12553 
    12554 
    12555  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_do2d_xz"><span style="font-weight: bold;">skip_time_do2d_xz</span></a></td>
    12556 
    12557 
    12558 
    12559 
    12560       <td>R</td>
    12561 
    12562 
    12563 
    12564  <td>R</td>
    12565 
    12566 
    12567 
    12568  <td><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output">skip_time_<br>
    12569 
    12570 
    12571 
    12572 
    12573 data_output</a></span></td>
    12574 
    12575 
    12576 
    12577  <td>No output of
    12578 instantaneous vertical (xz) cross section data before this interval has
    12579 passed (in s).</td>
    12580 
    12581 
    12582 
    12583  </tr>
    12584 
    12585 
    12586 
    12587  <tr>
    12588 
    12589 
    12590 
    12591  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_do2d_yz"><span style="font-weight: bold;">skip_time_do2d_yz</span></a></td>
    12592 
    12593 
    12594 
    12595 
    12596       <td>R</td>
    12597 
    12598 
    12599 
    12600  <td>R</td>
    12601 
    12602 
    12603 
    12604  <td><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output">skip_time_<br>
    12605 
    12606 
    12607 
    12608 
    12609 data_output</a></span></td>
    12610 
    12611 
    12612 
    12613  <td>No output of
    12614 instantaneous vertical (yz) cross section data before this interval has
    12615 passed (in s).<br>
    12616 
    12617 
    12618 
    12619  </td>
    12620 
    12621 
    12622 
    12623  </tr>
    12624 
    12625 
    12626 
    12627  <tr>
    12628 
    12629 
    12630 
    12631  <td><a href="chapter_4.2.html#skip_time_do3d"><span style="font-weight: bold;">skip_time_do3d</span></a></td>
    12632 
    12633 
    12634 
    12635 
    12636       <td>R</td>
    12637 
    12638 
    12639 
    12640  <td>R</td>
    12641 
    12642 
    12643 
    12644  <td><span style="font-style: italic;">value of <a href="chapter_4.2.html#skip_time_data_output">skip_time_<br>
    12645 
    12646 
    12647 
    12648 
    12649 data_output</a></span></td>
    12650 
    12651 
    12652 
    12653  <td>No output of
    12654 instantaneous 3d volume data before this interval has passed (in s).</td>
    12655 
    12656 
    12657 
    12658 
    12659     </tr>
    12660 
    12661 
    12662 
    12663  <tr>
    12664 
    12665 
    12666 
    12667  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="file:///home/raasch/public_html/PALM_group/doc/app/chapter_4.2.html#spectra_direction"><b>slicer_range_limits_dvrp</b></a></b></td>
    12668 
    12669 
    12670 
    12671 
    12672       <td style="vertical-align: middle;">P<br>
    12673 
    12674 
    12675 
    12676  </td>
    12677 
    12678 
    12679 
    12680 
    12681       <td style="vertical-align: middle;">R(2,10)<br>
    12682 
    12683 
    12684 
    12685  </td>
    12686 
    12687 
    12688 
    12689 
    12690       <td style="vertical-align: middle;"><span style="font-style: italic;">10
    12691 * (-1,1)</span></td>
    12692 
    12693 
    12694 
    12695  <td style="vertical-align: middle;">Ranges
    12696 of values to which a color table has to be mapped (units of the
    12697 respective quantity).</td>
    12698 
    12699 
    12700 
    12701  </tr>
    12702 
    12703 
    12704 
    12705  <tr>
    12706 
    12707 
    12708 
    12709  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    12710      
    12711      
    12712      
    12713       <p><a href="chapter_4.2.html#spectra_direction"><b>spectra_direction</b></a></p>
    12714 
    12715 
    12716 
    12717 
    12718       </td>
    12719 
    12720 
    12721 
    12722  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    12723      
    12724      
    12725      
    12726       <p>P</p>
    12727 
    12728 
    12729 
    12730  </td>
    12731 
    12732 
    12733 
    12734  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    12735      
    12736      
    12737      
    12738       <p>C
    12739 * 2 (10)</p>
    12740 
    12741 
    12742 
    12743  </td>
    12744 
    12745 
    12746 
    12747  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    12748      
    12749      
    12750      
    12751       <p><i>10 * ' '</i></p>
    12752 
    12753 
    12754 
    12755 
    12756       </td>
    12757 
    12758 
    12759 
    12760  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    12761      
    12762      
    12763      
    12764       <p>Direction(s) along which spectra are to be calculated. <br>
    12765 
    12766 
    12767 
    12768 
    12769       </p>
    12770 
    12771 
    12772 
    12773  </td>
    12774 
    12775 
    12776 
    12777  </tr>
    12778 
    12779 
    12780 
    12781  <tr>
    12782 
    12783 
    12784 
    12785  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    12786      
    12787      
    12788      
    12789       <p><a href="chapter_4.1.html#statistic_regions"><b>statistic_regions</b></a></p>
    12790 
    12791 
    12792 
    12793 
    12794       </td>
    12795 
    12796 
    12797 
    12798  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    12799      
    12800      
    12801      
    12802       <p>I</p>
    12803 
    12804 
    12805 
    12806  </td>
    12807 
    12808 
    12809 
    12810  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    12811      
    12812      
    12813      
    12814       <p>I</p>
    12815 
    12816 
    12817 
    12818 
    12819       </td>
    12820 
    12821 
    12822 
    12823  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    12824      
    12825      
    12826      
    12827       <p><i>0</i></p>
    12828 
    12829 
    12830 
    12831  </td>
    12832 
    12833 
    12834 
    12835  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    12836      
    12837      
    12838      
    12839       <p>Number
    12840 of additional user-defined subdomains for which
    12841 statistical analysis
    12842 and corresponding output (profiles, time series) shall be made.</p>
    12843 
    12844 
    12845 
    12846 
    12847       </td>
    12848 
    12849 
    12850 
    12851  </tr>
    12852 
    12853 
    12854 
    12855  <tr>
    12856 
    12857 
    12858 
    12859  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    12860      
    12861      
    12862      
    12863       <p><a href="chapter_4.2.html#superelevation"><b>superelevation</b></a></p>
    12864 
    12865 
    12866 
    12867 
    12868       </td>
    12869 
    12870 
    12871 
    12872  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    12873      
    12874      
    12875      
    12876       <p>P</p>
    12877 
    12878 
    12879 
    12880  </td>
    12881 
    12882 
    12883 
    12884  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    12885      
    12886      
    12887      
    12888       <p>R</p>
    12889 
    12890 
    12891 
    12892 
    12893       </td>
    12894 
    12895 
    12896 
    12897  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    12898      
    12899      
    12900      
    12901       <p><i>1.0</i></p>
    12902 
    12903 
    12904 
    12905  </td>
    12906 
    12907 
    12908 
    12909  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    12910      
    12911      
    12912      
    12913       <p>Superelevation
    12914 factor for the vertical coordinate. <br>
    12915 
    12916 
    12917 
    12918  </p>
    12919 
    12920 
    12921 
    12922  </td>
    12923 
    12924 
    12925 
    12926 
    12927     </tr>
    12928 
    12929 
    12930 
    12931  <tr>
    12932 
    12933 
    12934 
    12935  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    12936      
    12937      
    12938      
    12939       <p><a href="chapter_4.2.html#superelevation_x"><b>superelevation_x</b></a></p>
    12940 
    12941 
    12942 
    12943 
    12944       </td>
    12945 
    12946 
    12947 
    12948  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    12949      
    12950      
    12951      
    12952       <p>P</p>
    12953 
    12954 
    12955 
    12956  </td>
    12957 
    12958 
    12959 
    12960  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    12961      
    12962      
    12963      
    12964       <p>R</p>
    12965 
    12966 
    12967 
    12968 
    12969       </td>
    12970 
    12971 
    12972 
    12973  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    12974      
    12975      
    12976      
    12977       <p><i>1.0</i></p>
    12978 
    12979 
    12980 
    12981  </td>
    12982 
    12983 
    12984 
    12985  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    12986      
    12987      
    12988      
    12989       <p>Superelevation
    12990 factor for the horizontal (x) coordinate. <br>
    12991 
    12992 
    12993 
    12994  </p>
    12995 
    12996 
    12997 
    12998  </td>
    12999 
    13000 
    13001 
    13002 
    13003     </tr>
    13004 
    13005 
    13006 
    13007  <tr>
    13008 
    13009 
    13010 
    13011  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13012      
    13013      
    13014      
    13015       <p><a href="chapter_4.2.html#superelevation_y"><b>superelevation_y</b></a></p>
    13016 
    13017 
    13018 
    13019 
    13020       </td>
    13021 
    13022 
    13023 
    13024  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13025      
    13026      
    13027      
    13028       <p>P</p>
    13029 
    13030 
    13031 
    13032  </td>
    13033 
    13034 
    13035 
    13036  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13037      
    13038      
    13039      
    13040       <p>R</p>
    13041 
    13042 
    13043 
    13044 
    13045       </td>
    13046 
    13047 
    13048 
    13049  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13050      
    13051      
    13052      
    13053       <p><i>1.0</i></p>
    13054 
    13055 
    13056 
    13057  </td>
    13058 
    13059 
    13060 
    13061  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13062      
    13063      
    13064      
    13065       <p>Superelevation
    13066 factor for the
    13067 horizontal (y) coordinate. <br>
    13068 
    13069 
    13070 
    13071  </p>
    13072 
    13073 
    13074 
    13075  </td>
    13076 
    13077 
    13078 
    13079  </tr>
    13080 
    13081 
    13082 
    13083 
    13084     <tr>
    13085 
    13086 
    13087 
    13088  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13089      
    13090      
    13091      
    13092       <p><a href="chapter_4.1.html#surface_heatflux"><b>surface_heatflux</b></a></p>
    13093 
    13094 
    13095 
    13096 
    13097       </td>
    13098 
    13099 
    13100 
    13101  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13102      
    13103      
    13104      
    13105       <p>I</p>
    13106 
    13107 
    13108 
    13109  </td>
    13110 
    13111 
    13112 
    13113  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13114      
    13115      
    13116      
    13117       <p>R</p>
    13118 
    13119 
    13120 
    13121 
    13122       </td>
    13123 
    13124 
    13125 
    13126  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13127      
    13128      
    13129      
    13130       <p><span style="font-style: italic;">no prescribed
    13131 heatflux</span></p>
    13132 
    13133 
    13134 
    13135  </td>
    13136 
    13137 
    13138 
    13139  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13140      
    13141      
    13142      
    13143       <p>Kinematic
    13144 sensible heat flux at the bottom surface (in K m/s).</p>
    13145 
    13146 
    13147 
    13148  </td>
    13149 
    13150 
    13151 
    13152 
    13153     </tr>
    13154 
    13155 
    13156 
    13157  <tr>
    13158 
    13159 
    13160 
    13161  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13162      
    13163      
    13164      
    13165       <p><a href="chapter_4.1.html#surface_pressure"><b>surface_pressure</b></a></p>
    13166 
    13167 
    13168 
    13169 
    13170       </td>
    13171 
    13172 
    13173 
    13174  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13175      
    13176      
    13177      
    13178       <p>I</p>
    13179 
    13180 
    13181 
    13182  </td>
    13183 
    13184 
    13185 
    13186  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13187      
    13188      
    13189      
    13190       <p>R</p>
    13191 
    13192 
    13193 
    13194 
    13195       </td>
    13196 
    13197 
    13198 
    13199  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13200      
    13201      
    13202      
    13203       <p><i>1013.25</i></p>
    13204 
    13205 
    13206 
    13207  </td>
    13208 
    13209 
    13210 
    13211  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13212      
    13213      
    13214      
    13215       <p>Atmospheric
    13216 pressure at the surface (in hPa)</p>
    13217 
    13218 
    13219 
    13220  </td>
    13221 
    13222 
    13223 
    13224  </tr>
    13225 
    13226 
    13227 
    13228  <tr>
    13229 
    13230 
    13231 
    13232 
    13233       <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.1.html#surface_scalarflux"><b>surface_scalarflux</b></a></b></td>
    13234 
    13235 
    13236 
    13237 
    13238       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    13239 
    13240 
    13241 
    13242  </td>
    13243 
    13244 
    13245 
    13246 
    13247       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    13248 
    13249 
    13250 
    13251  </td>
    13252 
    13253 
    13254 
    13255 
    13256       <td style="vertical-align: middle;"><i>0.0</i></td>
    13257 
    13258 
    13259 
    13260 
    13261       <td style="vertical-align: middle;">Scalar flux at
    13262 the surface
    13263 (in kg/(m<sup>2</sup> s)). <br>
    13264 
    13265 
    13266 
    13267  </td>
    13268 
    13269 
    13270 
    13271  </tr>
    13272 
    13273 
    13274 
    13275 
    13276     <tr>
    13277 
    13278 
    13279 
    13280  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13281      
    13282      
    13283      
    13284       <p><a href="chapter_4.1.html#surface_waterflux"><b>surface_waterflux</b></a></p>
    13285 
    13286 
    13287 
    13288 
    13289       </td>
    13290 
    13291 
    13292 
    13293  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13294      
    13295      
    13296      
    13297       <p>I</p>
    13298 
    13299 
    13300 
    13301  </td>
    13302 
    13303 
    13304 
    13305  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13306      
    13307      
    13308      
    13309       <p>R</p>
    13310 
    13311 
    13312 
    13313 
    13314       </td>
    13315 
    13316 
    13317 
    13318  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13319      
    13320      
    13321      
    13322       <p><i>0.0</i></p>
    13323 
    13324 
    13325 
    13326  </td>
    13327 
    13328 
    13329 
    13330  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13331      
    13332      
    13333      
    13334       <p>Kinematic
    13335 water flux near the surface (in m/s). <br>
    13336 
    13337 
    13338 
    13339  </p>
    13340 
    13341 
    13342 
    13343  </td>
    13344 
    13345 
    13346 
    13347 
    13348     </tr>
    13349 
    13350 
    13351 
    13352  <tr>
    13353 
    13354 
    13355 
    13356  <td style="vertical-align: middle;"><b><a href="chapter_4.1.html#s_surface"><b>s_surface</b></a></b></td>
    13357 
    13358 
    13359 
    13360 
    13361       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    13362 
    13363 
    13364 
    13365  </td>
    13366 
    13367 
    13368 
    13369 
    13370       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    13371 
    13372 
    13373 
    13374  </td>
    13375 
    13376 
    13377 
    13378 
    13379       <td style="vertical-align: middle;"><i>0.0</i></td>
    13380 
    13381 
    13382 
    13383 
    13384       <td style="vertical-align: middle;">Surface value of
    13385 the passive
    13386 scalar (in kg/m<sup>3</sup>). <br>
    13387 
    13388 
    13389 
    13390  </td>
    13391 
    13392 
    13393 
    13394  </tr>
    13395 
    13396 
    13397 
    13398 
    13399     <tr>
    13400 
    13401 
    13402 
    13403  <td style="vertical-align: middle;"><b><b><a href="chapter_4.1.html#s_surface_initial_change"><b>s_surface_initial_change</b></a></b></b></td>
    13404 
    13405 
    13406 
    13407 
    13408       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    13409 
    13410 
    13411 
    13412  </td>
    13413 
    13414 
    13415 
    13416 
    13417       <td style="vertical-align: middle;">R<br>
    13418 
    13419 
    13420 
    13421  </td>
    13422 
    13423 
    13424 
    13425 
    13426       <td style="vertical-align: middle;"><i>0.0</i></td>
    13427 
    13428 
    13429 
    13430 
    13431       <td style="vertical-align: middle;">Change in
    13432 surface scalar
    13433 concentration to be made at the
    13434 beginning of the 3d run (in kg/m<sup>3</sup>). <br>
    13435 
    13436 
    13437 
    13438  </td>
    13439 
    13440 
    13441 
    13442 
    13443     </tr>
    13444 
    13445 
    13446 
    13447  <tr>
    13448 
    13449 
    13450 
    13451  <td style="vertical-align: middle;"><b><b><a href="chapter_4.1.html#s_vertical_gradient"><b>s_vertical_gradient</b></a></b></b></td>
    13452 
    13453 
    13454 
    13455 
    13456       <td style="vertical-align: middle;">I<br>
    13457 
    13458 
    13459 
    13460  </td>
    13461 
    13462 
    13463 
    13464 
    13465       <td style="vertical-align: middle;">R(10)<br>
    13466 
    13467 
    13468 
    13469  </td>
    13470 
    13471 
    13472 
    13473 
    13474       <td style="vertical-align: middle;"><i>10 * 0</i><i>.0</i></td>
    13475 
    13476 
    13477 
    13478 
    13479       <td style="vertical-align: middle;">Scalar
    13480 concentration
    13481 gradient(s) of the initial scalar
    13482 concentration profile (in kg/m<sup>3 </sup>/
    13483 100 m). <br>
    13484 
    13485 
    13486 
    13487  </td>
    13488 
    13489 
    13490 
    13491  </tr>
    13492 
    13493 
    13494 
    13495  <tr>
    13496 
    13497 
    13498 
    13499  <td><a href="chapter_4.1.html#s_vertical_gradient_level"><span style="font-weight: bold;">s_vertical_gradient_level</span></a></td>
    13500 
    13501 
    13502 
    13503 
    13504       <td>I</td>
    13505 
    13506 
    13507 
    13508  <td>R(10)</td>
    13509 
    13510 
    13511 
    13512  <td><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    13513 
    13514 
    13515 
    13516 
    13517       <td>Height level from which on the scalar gradient defined by <a href="chapter_4.1.html#s_vertical_gradient">s_vertical_gradient</a>
    13518 is effective (in m).</td>
    13519 
    13520 
    13521 
    13522  </tr>
    13523 
    13524 
    13525 
    13526  <tr>
    13527 
    13528 
    13529 
    13530  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13531      
    13532      
    13533      
    13534       <p><a href="chapter_4.2.html#termination_time_needed"><b>termination_time</b></a>&nbsp;&nbsp;
    13535       <br>
    13536 
    13537 
    13538 
    13539  <a href="chapter_4.2.html#termination_time_needed">&nbsp;<b>_needed</b></a></p>
    13540 
    13541 
    13542 
    13543 
    13544       </td>
    13545 
    13546 
    13547 
    13548  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13549      
    13550      
    13551      
    13552       <p>R</p>
    13553 
    13554 
    13555 
    13556  </td>
    13557 
    13558 
    13559 
    13560  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13561      
    13562      
    13563      
    13564       <p>R</p>
    13565 
    13566 
    13567 
    13568 
    13569       </td>
    13570 
    13571 
    13572 
    13573  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13574      
    13575      
    13576      
    13577       <p><i>35.0</i></p>
    13578 
    13579 
    13580 
    13581  </td>
    13582 
    13583 
    13584 
    13585  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13586      
    13587      
    13588      
    13589       <p>CPU
    13590 time needed for terminal actions at the end of a run
    13591 in
    13592 batch mode (in s).</p>
    13593 
    13594 
    13595 
    13596  </td>
    13597 
    13598 
    13599 
    13600  </tr>
    13601 
    13602 
    13603 
    13604  <tr>
    13605 
    13606 
    13607 
    13608  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13609      
    13610      
    13611      
    13612       <p><a href="chapter_4.2.html#threshold"><b>threshold</b></a></p>
    13613 
    13614 
    13615 
    13616 
    13617       </td>
    13618 
    13619 
    13620 
    13621  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13622      
    13623      
    13624      
    13625       <p>P</p>
    13626 
    13627 
    13628 
    13629  </td>
    13630 
    13631 
    13632 
    13633  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13634      
    13635      
    13636      
    13637       <p>R
    13638 (10)</p>
    13639 
    13640 
    13641 
    13642  </td>
    13643 
    13644 
    13645 
    13646  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13647      
    13648      
    13649      
    13650       <p><i>0.0</i></p>
    13651 
    13652 
    13653 
    13654  </td>
    13655 
    13656 
    13657 
    13658 
    13659       <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13660      
    13661      
    13662      
    13663       <p>Threshold
    13664 value for which an isosurface is to be created
    13665 by
    13666 the <span style="font-weight: bold;">dvrp</span>
    13667 software. <br>
    13668 
    13669 
    13670 
    13671  </p>
    13672 
    13673 
    13674 
    13675  </td>
    13676 
    13677 
    13678 
    13679  </tr>
    13680 
    13681 
    13682 
    13683  <tr>
    13684 
    13685 
    13686 
    13687 
    13688       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13689      
    13690      
    13691      
    13692       <p><a href="chapter_4.1.html#timestep_scheme"><b>timestep_scheme</b></a></p>
    13693 
    13694 
    13695 
    13696 
    13697       </td>
    13698 
    13699 
    13700 
    13701  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13702      
    13703      
    13704      
    13705       <p>I</p>
    13706 
    13707 
    13708 
    13709  </td>
    13710 
    13711 
    13712 
    13713  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13714      
    13715      
    13716      
    13717       <p>C
    13718 * 20</p>
    13719 
    13720 
    13721 
    13722  </td>
    13723 
    13724 
    13725 
    13726  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13727      
    13728      
    13729      
    13730       <p><i>'runge-kutta-3'</i></p>
    13731 
    13732 
    13733 
    13734 
    13735       </td>
    13736 
    13737 
    13738 
    13739  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13740      
    13741      
    13742      
    13743       <p>Time step scheme to be used for integration of the prognostic
    13744 variables. <br>
    13745 
    13746 
    13747 
    13748  </p>
    13749 
    13750 
    13751 
    13752  </td>
    13753 
    13754 
    13755 
    13756  </tr>
    13757 
    13758 
    13759 
    13760  <tr>
    13761 
    13762 
    13763 
    13764 
    13765       <td><a href="chapter_4.1.html#topography"><span style="font-weight: bold;">topography</span></a></td>
    13766 
    13767 
    13768 
    13769 
    13770       <td>I</td>
    13771 
    13772 
    13773 
    13774  <td>C * 40</td>
    13775 
    13776 
    13777 
    13778  <td><span style="font-style: italic;">'flat'</span></td>
    13779 
    13780 
    13781 
    13782  <td>Topography
    13783 mode.</td>
    13784 
    13785 
    13786 
    13787  </tr>
    13788 
    13789 
    13790 
    13791  <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.2.html#topography_color"><span style="font-weight: bold;">topography_color</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">P</td><td align="undefined" valign="undefined">R(3)</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">0.8, 0.7, 0.6</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Color of the topography.</td></tr><tr><td style="vertical-align: top;"><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.1.html#topography_grid_convention">topography_grid_convention</a></td><td style="vertical-align: top;">I</td><td style="vertical-align: top;">C * 11</td><td><span style="font-style: italic;">default depends on value of <a href="chapter_4.1.html#topography">topography</a>; see text for details</span><span style="font-style: italic;"></span></td><td style="vertical-align: top;">Convention for defining the&nbsp;topography grid.</td></tr><tr>
    13792 
    13793 
    13794 
    13795       <td><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.1.html#top_heatflux">top_heatflux</a></td>
    13796 
    13797 
    13798 
    13799       <td>I</td>
    13800 
    13801 
    13802 
    13803       <td>R</td>
    13804 
    13805 
    13806 
    13807       <td><span style="font-style: italic;">no prescribed heatflux</span></td>
    13808 
    13809 
    13810 
    13811       <td>Kinematic
    13812 sensible heat flux at the top surface (in K m/s).</td>
    13813 
    13814 
    13815 
    13816     </tr>
    13817 
    13818 
    13819 
    13820     <tr>
    13821 
    13822 
    13823 
    13824       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_u"><span style="font-weight: bold;">top_momentumflux_u</span></a></td>
    13825 
    13826 
    13827 
    13828       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    13829 
    13830 
    13831 
    13832       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    13833 
    13834 
    13835 
    13836       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">no prescribed momentumflux</span></td>
    13837 
    13838 
    13839 
    13840       <td align="undefined" valign="undefined">Momentum flux along x at the top boundary (in m2/s2).</td>
    13841 
    13842 
    13843 
    13844     </tr>
    13845 
    13846 
    13847 
    13848     <tr>
    13849 
    13850 
    13851 
    13852       <td align="undefined" valign="undefined"><a style="font-weight: bold;" href="chapter_4.1.html#top_momentumflux_v">top_momentumflux_v</a></td>
    13853 
    13854 
    13855 
    13856       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    13857 
    13858 
    13859 
    13860       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    13861 
    13862 
    13863 
    13864       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">no prescribed momentumflux</span></td>
    13865 
    13866 
    13867 
    13868       <td align="undefined" valign="undefined">Momentum flux along y at the top boundary (in m2/s2).</td>
    13869 
    13870 
    13871 
    13872     </tr>
    13873 
    13874 
    13875 
    13876     <tr>
    13877 
    13878 
    13879 
    13880       <td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#top_salinityflux"><span style="font-weight: bold;">top_salinityflux</span></a></td>
    13881 
    13882 
    13883 
    13884       <td align="undefined" valign="undefined">I</td>
    13885 
    13886 
    13887 
    13888       <td align="undefined" valign="undefined">R</td>
    13889 
    13890 
    13891 
    13892       <td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">no prescribed</span><br style="font-style: italic;">
    13893 
    13894 
    13895 
    13896       <span style="font-style: italic;">salinityflux</span></td>
    13897 
    13898 
    13899 
    13900       <td align="undefined" valign="undefined">Kinematic
    13901 salinity flux at the top boundary, i.e. the sea surface (in psu m/s).</td>
    13902 
    13903 
    13904 
    13905     </tr>
    13906 
    13907 
    13908 
    13909     <tr><td align="undefined" valign="undefined"><a href="chapter_4.1.html#turbulent_inflow"><span style="font-weight: bold;">turbulent_inflow</span></a></td><td align="undefined" valign="undefined">I</td><td align="undefined" valign="undefined">L</td><td align="undefined" valign="undefined"><span style="font-style: italic;">.F.</span></td><td align="undefined" valign="undefined">Generates a turbulent inflow at side boundaries using a turbulence recycling method.</td></tr><tr><td><a href="chapter_4.1.html#u_bulk"><span style="font-weight: bold;">u_bulk</span></a></td><td>I</td><td>R</td><td><span style="font-style: italic;">0.0</span></td><td>u-component of the predefined bulk velocity (in m/s).</td></tr><tr>
    13910 
    13911 
    13912 
    13913 
    13914       <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    13915      
    13916      
    13917      
    13918       <p><a href="chapter_4.1.html#ug_surface"><b>ug_surface</b></a></p>
    13919 
    13920 
    13921 
    13922 
    13923       </td>
    13924 
    13925 
    13926 
    13927  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    13928      
    13929      
    13930      
    13931       <p>I</p>
    13932 
    13933 
    13934 
    13935  </td>
    13936 
    13937 
    13938 
    13939  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    13940      
    13941      
    13942      
    13943       <p>R</p>
    13944 
    13945 
    13946 
    13947 
    13948       </td>
    13949 
    13950 
    13951 
    13952  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    13953      
    13954      
    13955      
    13956       <p><i>0.0</i></p>
    13957 
    13958 
    13959 
    13960  </td>
    13961 
    13962 
    13963 
    13964  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    13965      
    13966      
    13967      
    13968       <p>u-component
    13969 of the geostrophic wind at the surface (in m/s). <br>
    13970 
    13971 
    13972 
    13973  </p>
    13974 
    13975 
    13976 
    13977 
    13978       </td>
    13979 
    13980 
    13981 
    13982  </tr>
    13983 
    13984 
    13985 
    13986  <tr>
    13987 
    13988 
    13989 
    13990  <td><a href="chapter_4.1.html#ug_vertical_gradient"><span style="font-weight: bold;">ug_vertical_gradient</span></a></td>
    13991 
    13992 
    13993 
    13994 
    13995       <td>I</td>
    13996 
    13997 
    13998 
    13999  <td>R(10)</td>
    14000 
    14001 
    14002 
    14003  <td><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    14004 
    14005 
    14006 
    14007 
    14008       <td>Gradient(s) of the initial
    14009 profile of the&nbsp; u-component of the geostrophic wind (in
    14010 1/100s).</td>
    14011 
    14012 
    14013 
    14014  </tr>
    14015 
    14016 
    14017 
    14018  <tr>
    14019 
    14020 
    14021 
    14022  <td><a href="chapter_4.1.html#ug_vertical_gradient_level"><span style="font-weight: bold;">ug_vertical_gradient_level</span></a></td>
    14023 
    14024 
    14025 
    14026 
    14027       <td>I</td>
    14028 
    14029 
    14030 
    14031  <td>R(10)</td>
    14032 
    14033 
    14034 
    14035  <td><span style="font-style: italic;">10 * 0.0</span></td>
    14036 
    14037 
    14038 
    14039 
    14040       <td>Height level from which on the
    14041 gradient defined by <a href="chapter_4.1.html#ug_vertical_gradient">ug_vertical_gradient</a>
    14042 is effective (in m).<br>
    14043 
    14044 
    14045 
    14046  </td>
    14047 
    14048 
    14049 
    14050  </tr>
    14051 
    14052 
    14053 
    14054  <tr>
    14055 
    14056 
    14057 
    14058  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    14059      
    14060      
    14061      
    14062       <p><a href="chapter_4.1.html#ups_limit_e"><b>ups_limit_e</b></a></p>
    14063 
    14064 
    14065 
    14066 
    14067       </td>
    14068 
    14069 
    14070 
    14071  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    14072      
    14073      
    14074      
    14075       <p>I</p>
    14076 
    14077 
    14078 
    14079  </td>
    14080 
    14081 
    14082 
    14083  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    14084      
    14085      
    14086      
    14087       <p>R</p>
    14088 
    14089 
    14090 
    14091 
    14092       </td>
    14093 
    14094 
    14095 
    14096  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    14097      
    14098      
    14099      
    14100       <p><i>0.0</i></p>
    14101 
    14102 
    14103 
    14104  </td>
    14105 
    14106 
    14107 
    14108  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    14109      
    14110      
    14111      
    14112       <p>Subgrid-scale
    14113 turbulent kinetic energy difference used
    14114 as
    14115 criterion for applying the upstream scheme when upstream-spline
    14116 advection is switched on (in m<sup>2</sup>/s<sup>2</sup>).
    14117 &nbsp;</p>
    14118 
    14119 
    14120 
    14121  </td>
    14122 
    14123 
    14124 
    14125  </tr>
    14126 
    14127 
    14128 
    14129  <tr>
    14130 
    14131 
    14132 
    14133  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    14134      
    14135      
    14136      
    14137       <p><a href="chapter_4.1.html#ups_limit_pt"><b>ups_limit_pt</b></a></p>
    14138 
    14139 
    14140 
    14141 
    14142       </td>
    14143 
    14144 
    14145 
    14146  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    14147      
    14148      
    14149      
    14150       <p>I</p>
    14151 
    14152 
    14153 
    14154  </td>
    14155 
    14156 
    14157 
    14158  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    14159      
    14160      
    14161      
    14162       <p>R</p>
    14163 
    14164 
    14165 
    14166 
    14167       </td>
    14168 
    14169 
    14170 
    14171  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    14172      
    14173      
    14174      
    14175       <p><i>0.0</i></p>
    14176 
    14177 
    14178 
    14179  </td>
    14180 
    14181 
    14182 
    14183  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    14184      
    14185      
    14186      
    14187       <p>Temperature
    14188 difference used as criterion for
    14189 applying&nbsp;
    14190 the upstream scheme when upstream-spline advection&nbsp; is
    14191 switched on
    14192 (in K). <br>
    14193 
    14194 
    14195 
    14196  </p>
    14197 
    14198 
    14199 
    14200  </td>
    14201 
    14202 
    14203 
    14204  </tr>
    14205 
    14206 
    14207 
    14208  <tr>
    14209 
    14210 
    14211 
    14212  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    14213      
    14214      
    14215      
    14216       <p><a href="chapter_4.1.html#ups_limit_u"><b>ups_limit_u</b></a></p>
    14217 
    14218 
    14219 
    14220 
    14221       </td>
    14222 
    14223 
    14224 
    14225  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    14226      
    14227      
    14228      
    14229       <p>I</p>
    14230 
    14231 
    14232 
    14233  </td>
    14234 
    14235 
    14236 
    14237  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    14238      
    14239      
    14240      
    14241       <p>R</p>
    14242 
    14243 
    14244 
    14245 
    14246       </td>
    14247 
    14248 
    14249 
    14250  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    14251      
    14252      
    14253      
    14254       <p><i>0.0</i></p>
    14255 
    14256 
    14257 
    14258  </td>
    14259 
    14260 
    14261 
    14262  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    14263      
    14264      
    14265      
    14266       <p>Velocity
    14267 difference (u-component) used as criterion for
    14268 applying the upstream scheme
    14269 when upstream-spline advection is switched on (in m/s). <br>
    14270 
    14271 
    14272 
    14273  </p>
    14274 
    14275 
    14276 
    14277 
    14278       </td>
    14279 
    14280 
    14281 
    14282  </tr>
    14283 
    14284 
    14285 
    14286  <tr>
    14287 
    14288 
    14289 
    14290  <td style="vertical-align: middle;" width="15%">
    14291      
    14292      
    14293      
    14294       <p><a href="chapter_4.1.html#ups_limit_v"><b>ups_limit_v</b></a></p>
    14295 
    14296 
    14297 
    14298 
    14299       </td>
    14300 
    14301 
    14302 
    14303  <td style="vertical-align: middle;" width="5%">
    14304      
    14305      
    14306      
    14307       <p>I</p>
    14308 
    14309 
    14310 
    14311  </td>
    14312 
    14313 
    14314 
    14315  <td style="vertical-align: middle;" width="7%">
    14316      
    14317      
    14318      
    14319       <p>R</p>
    14320 
    14321 
    14322 
    14323 
    14324       </td>
    14325 
    14326 
    14327 
    14328  <td style="vertical-align: middle;" width="16%">
    14329      
    14330      
    14331      
    14332       <p><i>0.0</i></p>
    14333 
    14334 
    14335 
    14336  </td>
    14337 
    14338 
    14339 
    14340  <td style="vertical-align: middle;" width="57%">
    14341